Наиболее распространённым видом крепёжных деталей в транспортных машинах являются болты метрические с шестигранной головкой (табл 11.5,6).
Болты (винты) изготавливают разных классов прочности, например из стали 35, класс прочности 5.6 (первое число, умноженное на 100, показывает предел прочности σВ = 500 Н/мм2; произведение чисел, умноженное на 10, определяет предел текучести σТ = 300 Н/мм2).
Пример условного обозначения болта с наружным диаметром метрической резьбы d = 6 мм, длиной l = 20 мм с крупным шагом резьбы, с полем допуска 8g, класса прочности 6.6 с покрытием 02 (кадмиевое с хроматированием) толщиной 9 мкм: Болт М6-8g×20.66.029 ГОСТ 7798-70.
Стандарты предусматривают и другие исполнения, в частности с резьбой до головки, а также различные варианты исполнений и нерекомендуемые диаметры и длины.
Пример обозначения болта с наружным диаметром метрической резьбы
d = 12 мм, с размером головки под ключ S = 18 мм, длиной l = 60 мм, с крупным шагом резьбы, поле допуска 6g, класса прочности 5.8, без покрытия:
Болт М12-6g×60.58(S18) ГОСТ 7805-70.
То же с размером под ключ S = 18 мм, с мелким шагом резьбы, поле допуска 6g, класса прочности 10.9, из стали 40Х, с покрытием 01 толщиной 6 мкм: Болт М12×1,25-6g×60.109.40Х.016 ГОСТ 7805-70.
Резьба – по ГОСТ 24705-81. Сбег и недорез резьбы – по ГОСТ 10549-80.
Технические требования – по ГОСТ 1759.0-87.
Таблица 11.5 Болты с шестигранной головкой нормальные (ГОСТ 7787-70), и с уменьшенной головкой (ГОСТ 7808-70) | ||||||||
Нормальные | С уменьш. головкой | l | l0 | |||||
B | H | D | B1 | H1 | D2 | |||
8/6 | 5,5 | 14,2 | 13,2 | 8…60 | l0 = l при l ≤ 25, l0 = 22 при l ≥30 | |||
10/8 | 18,7 | 15,4 | 10…80 | l0 = l при l ≤ 30, l0 = 26 при l ≥35 | ||||
12/10 | 20,9 | 18,9 | 14…100 | l0 = l при l ≤ 30, l0 = 30 при l ≥35 | ||||
16/14 | 26,5 | 24,5 | 20…120 | l0 = l при l ≤ 40, l0 = 38 при l ≥45 | ||||
20/16 | 33,3 | 30,2 | 25…150 | l0 = l при l ≤ 50, l0 = 46 при l ≥55 | ||||
24/21 | 39,6 | 35,8 | 35…150 | l0 = l при l ≤ 60, l0 = 54 при l ≥65 | ||||
Примечание. Размер l брать из ряда: 8, 10, 12, 14, 16, 20, 25, 30, 35, 40, 45, 50, 55, 60, 65, 70, 75, 80, 90, 100, 120, 130, 140, 150. |
–
Таблица 11.6 Материалы резьбовых деталей и их допускаемые напряжения, МПа | |||||||
Марка стали | Предел прочности σВ | Предел текучести, σT | Предел выносливости, σ-1р | Марка стали | Предел прочности σВ | Предел текучести, σT | Предел выносливости, σ-1р |
Ст3 и 10 | 30Х | ||||||
20 | 40Х | ||||||
35 | 30ХГСА | ||||||
45 | ВТ16 | − | |||||
Примечание. [τ] = 0,4σT для статической нагрузки; [τ] = (0,2…0,3)σТ для переменных нагрузок; [σсм] = 0,8σT для сталей; [σсм] = (0,4…0,5)σВ для чугунов |
Исходными данными для расчёта резьбовых соединений являются действующие в местах соединения нагрузки [5]. В результате расчёта определяется диаметр резьбы болта, обозначаемый его типоразмером.
В расчёте болтов сначала находят силу, приходящуюся на один болт [17]. Затем всё многообразие компоновок резьбовых соединений может быть сведено к трём простейшим расчётным схемам [44] (рис. 11.5…7).
Болт вставлен в отверстия с зазором (рис. 11.5).
Соединение нагружено продольной силой Q. Болт испытывает растяжение.
Условие прочности на растяжение запишется в виде:
Напряжения растяжения в резьбе
Из условия прочности на растяжение находим внутренний диаметр резьбы болта
Найденный внутренний диаметр резьбы округляют до ближайшего большего по стандарту.
Болт установлен в отверстия без зазора.
Соединение нагружено поперечной силой Р. Болт работает на срез (рис. 11.6).
Внутренний диаметр резьбы рассчитывается аналогично случаю с растяжением:
Порядок назначения номера (типоразмера по стандарту) болта аналогичен предыдущему случаю.
Болт установлен с зазором (рис. 11.7).
Соединение нагружено поперечной силой F.
При такой установке сила затяжки болта V должна дать такую силу трения между деталями, которая была бы больше поперечной сдвигающей силы F.
Болт работает на растяжение, а от момента затяжки испытывает ещё и кручение, которое учитывается повышением нормальных напряжений на 30 % (в 1,3 раза).
В расчётах принимают зависимость требуемой силы затяжки от сдвигающей поперечной силы F и коэффициента трения f (обычно f = 0,15) сила затяжки V = 1,2 F/ f. Тогда внутренний диаметр резьбы болта
Во всех случаях в расчёте вычисляется внутренний диаметр резьбы, а обозначается резьба по наружному диаметру. Распространённая ошибка состоит в том, что рассчитав, например, внутренний диаметр резьбы болта 8 мм, назначают болт М8, в то время как следует назначить болт М10, имеющий наружный диаметр резьбы 10 мм, а внутренний 8 мм.
Концентрация напряжений во впадинах витков резьбы учитывается занижением допускаемых напряжений резьбы на 40% по сравнению с соответствующими допускаемыми напряжениями материала.
При проектировании редукторов и подобных механизмов наибольшую ответственность, а значит и наибольший интерес для проектировщика, представляет расчёт стяжных болтов, стягивающих между собой крышку и картер корпуса, а также болты крепления крышек подшипниковых узлов (рис. 11.8).
Рис. 11.8. Болты крепления крышек |
Центрирование сопрягаемых деталей происходит либо штифтами (корпус), либо центрирующим посадочным пояском (подшипниковые узлы). Поэтому и те и другие болты установлены с зазором и нагружены растягивающей силой и крутящим моментом от затяжки гаечным ключом.
Для расчёта можно принять растягивающую силу болта в зависимости от радиальной Fr и осевой Fa реакций подшипников:
Q = Fr /2 – для каждого из стяжных болтов крышки корпуса;
Q= Fa/Z – для каждого из болтов крышки подшипникового узла (Z = 4 при диаметрах крышек до 100 мм, Z = 6 при диаметрах крышек более 100 мм).
Кручение болта учитывается повышением нормальных напряжений растяжения на 30 % (в 1,3 раза).
Тогда внутренний диаметр резьбы
где n – коэффициент запаса прочности резьбы на растяжение, n = 3 для углеродистых сталей и n = 5 для легированных сталей.
Вычисленный внутренний диаметр впадин резьбы округляется до ближайшего большего по таблице стандартных болтов (табл. 11.5).
Полагая, что коэффициент трения в резьбе f = 0,15, назначим момент затяжки болта MЗАТ ≈ 0,2 ∙ Q ∙ d, где d − диаметр болта.
Проверочный расчёт на прочность ведётся по эквивалентным напряжениям при совместном растяжении и кручении σЭКВ = 1,3∙Q / S ≤ [σ]ЭКВ, где S – площадь опасного сечения болта S = πd2внутр /4; [σ]ЭКВ– допускаемое эквивалентное напряжение при неконтролируемой затяжке, Н/мм2:
для болтов диаметром до 16 мм [σ]ЭКВ = (0,2…0,25) σТ;
для болтов диаметром от 16 до 30 мм [σ]ЭКВ = (0,25…0,4) σТ.
В результате расчёта должны быть назначены: диаметр болта и момент затяжки. Например: "Для крепления крышки подшипникового узла применить 6 болтов М8 с моментом затяжки 7500 Н∙ мм".
В современных условиях гибких производственных и ремонтных технологий требуется частая замена и модернизация оборудования, для этого требуется частая переналадка, монтаж и демонтаж агрегатов и узлов. Оборудование для этого устанавливают на специальных фундаментных болтах, которые называют также анкерными болтами (от англ.: Anchor – якорь).
Фундаментный болт по ГОСТ 24379.1-80 состоит из шпильки, шайбы, гаек и других деталей. Шпильки изготавливают из углеродистой стали ВСт3пс2.
Таблица 11.7 Размеры анкерных болтов различных типов, мм | ||||||||||||||
С коническим концом (а) | ||||||||||||||
d | D | l | H | D0 | При мощности двигателя | |||||||||
М16 | 150…200 | 30…40 | 0,5…5 КВт | |||||||||||
М20 | 200…250 | 40…50 | 5…40 КВт | |||||||||||
М24 | 250…300 | 50…60 | 40…110 КВт | |||||||||||
С коническим концом и разжимной цангой (б) | ||||||||||||||
d | D | d1 | d1 | L | l | H | При мощности двигателя | |||||||
М16 | 0,5…5 КВт | |||||||||||||
М20 | 5…40 КВт | |||||||||||||
М24 | 40…110 КВт | |||||||||||||
С конической гайкой (в) | ||||||||||||||
d | D | h | h0 | H | При мощности двигателя | |||||||||
М16 | 150…200 | 0,5…5 КВт | ||||||||||||
М20 | 200…250 | 5…40 КВт | ||||||||||||
М24 | 250…300 | 40…110 КВт | ||||||||||||
С изогнутым концом (г) | ||||||||||||||
d = (М16, М20, М24); l1 = 8d ; l2 = 4d ; b = (6…8)d ; H ≈ 20d. | ||||||||||||||
Эти анкерные болты устанавливают в скважины, просверленные в полу цеха, или в колодец, специально предусмотренный в полу.