рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Реферат Курсовая Конспект

Конструкция и расчет

Конструкция и расчет - раздел Образование,     Сокол Николай Александрович, Попов С...

 

 

Сокол Николай Александрович,

Попов Сергей Иванович

 

КОНСТРУКЦИЯ И РАСЧЕТ

АВТОМОБИЛЯ

 

Учебное пособие

 

Редактор В.Ф.Лавриченко

Компьютерная обработка И.В.Кикичева

 

Тем. план 2004 г., поз.4

 

ЛР № 04779 от 18.05.01 г. В набор 21.05.04. В печать 26.06.04.

Объем 8,5 усл.п.л., 8,4 уч.-изд.л. Офсет. Формат 60х84/16

Бумага тип № 3. Заказ №285. Тираж 200. Цена «С»

 

Издательский центр ДГТУ

Адрес университета и полиграфического предприятия:

344010, г. Ростов-на-Дону, пл. Гагарина,1.


 

Оглавление

Введение……………………………………………………………………………………….  
1. КЛАССИФИКАЦИЯ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА И ОБЩЕЕ УСТРОЙСТВО АВТОМОБИЛЕЙ………………  
2. Двигатели внутреннего сгорания………………………………………………  
2.1. Основные типы двигателей внутреннего сгорания…………..  
2.2. Общее устройство двигателя внутреннего сгорания………..  
2.3. Основные параметры поршневых двигателей………………….  
2.4. Рабочий процесс четырехтактного карбюраторного двигателя………………………………………………………………………………  
2.5. Рабочий процесс четырехтактного дизеля………………………  
2.6. Рабочий процесс двухтактного двигателя внутреннего сгорания………………………………………………………………………..  
2.7. Показатели двигателя внутреннего сгорания………………….  
2.8. Методы форсирования двигателей………………………………….  
2.9. Многоцилиндровые двигатели………………………………………..  
3. КРИВОШИПНО-ШАТУННЫЙ МЕХАНИЗМ…………………………………….  
3.1. Блок и головка цилиндров……………………………………………..  
3.2. Поршневая группа и шатуны………………………………………….  
3.3. Коленчатый вал и маховик……………………………………………..  
4. МЕХАНИЗМ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ……………………………………………  
4.1. Основные типы механизмов газораспределения……………….  
4.2. Привод распределите6льного вала…………………………………  
4.3. Основные параметры механизма газораспределения. Фазы газораспределения…………………………………………………  
4.4. Детали клапанного механизма………………………………………..  
5. СИСТЕМА СМАЗКИ……………………………………………………………………  
5.1. Устройство и работа системы смазки………………………………  
5.2. Приборы смазочной системы………………………………………….  
6. СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ…………………………………………………………..  
6.1. Устройство и работа системы охлаждения……………………….  
6.2. Расчет системы охлаждения…………………………………………..  
7. СИСТЕМА ПИТАНИЯ КАРБЮРАТОРНОГО ДВИГАТЕЛЯ………………….  
7.1. Устройство и работа системы питания…………………………….  
7.2. Приборы системы питания………………………………………………  
7.3. Карбюратор ……………………………………………………………………  
8. СИСТЕМА ПИТАНИЯ ДИЗЕЛЬНОГО ДВИГАТЕЛЯ………………………….  
8.1. Особенности смесеобразования в дизелях……………………..  
8.2. Общее устройство системы питания дизелей…………………..  
8.3. Турбонаддув в дизелях …………………………………………………  
8.4. Расчет элементов топливной системы дизеля…………………  
9. СИСТЕМА ПИТАНИЯ ДВИГАТЕЛЯ АВТОМОБИЛЯ С ГАЗОБАЛЛОННОЙ УСТАНОВКОЙ……………………………………………  
10. НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ТРАНСМИССИЙ…………………..  
11.СЦЕПЛЕНИЕ……………………………………………………………………………  
11.1. Устройство и работа сцепления ……………………………………  
11.2. Определение основных параметров муфты сцепления…  
12. КОРОБКА ПЕРЕДАЧ……………………………………………………………….  
12.1. Устройство и работа коробки передач …………………………  
12.2. Определение основных параметров коробки передач……  
12.3. Раздаточная коробка……………………………………………………  
13. КАРДАННАЯ ПЕРЕДАЧА………………………………………………………….  
13.1. Карданные шарниры неравных уг­ловых скоростей………  
13.2. Карданные шарниры равных угло­вых скоростей……………  
13.3. Устройство и работа карданной передачи……………………  
14. ГЛАВНАЯ ПЕРЕДАЧА, ДИФФЕРЕНЦИАЛ И ПОЛУОСИ………………  
14.1. Главная передача ………………………………………………………  
14.2. Дифференциал……………………………………………………………  
14.3. Полуоси……………………………………………………………………….  
15. НЕСУЩАЯ СИСТЕМА АВТОМОБИЛЯ…………………………………………  
15.1. Рама……………………………………………………………………………  
15.2. Передняя подвеска………………………………………………………  
15.3. Расчет сил, действующих в деталях подвески………………  
15.4. Задняя подвеска…………………………………………………………  
15.5. Ступицы колес……………………………………………………………  
15.6. Колеса………………………………………………………………………  
15.7. Шины…………………………………………………………………………  
15.7.1.    
15. 7.2. Маркировка шин…………………………………………………………  
15.7.3. Шипы противоскольжения……………………………………………  
16. РУЛЕВОЕ УПРАВЛЕНИЕ…………………………………………………………  
17. ТОРМОЗНАЯ СИСТЕМА…………………………………………………………  
17.1. Назначение и типы тормозных систем…………………………  
17.2. Тормозные механизмы…………………………………………………  
17.3. Тормозной привод………………………………………………………  
17.4. Рабочая тормозная система…………………………………………  
17.5. Стояночная тормозная система……………………………………  
17.6. Расчет тормозного механизма………………………………………  
Задачи  
Библиографический список…………..……………………………………………  

Предисловие

Прогресс в автомобильной промышленности, дальнейшее увеличение грузооборота автомобильного транспорта предполагает не только количественный рост автопарка, но и значительное улучшение использования имеющихся автомобилей, повышение культуры эксплуатации, увеличение межремонтных сроков службы.

Современные условия требуют от специалистов, связанных с производством и эксплуатацией автомобилей, глубоких знаний теории, конструкции и расчета основных узлов, агрегатов и систем автомобилей.

В области развития и совершенствования автомобильных двигателей основными задачами являются: расширение использования дизелей, снижение топливной экономичности и удельной массы двигателей, стоимости их производства и эксплуатации. На принципиально новый уровень ставится борьба с токсичными выбросами двигателей в атмосферу, а также задачи по снижению шума и вибрации в процессе их эксплуатации.

В учебнике основное внимание уделено вопросам назначения, схемам и принципам действия механизмов и систем современных поршневых двигателей внутреннего сгорания, формирующим основы понимания конструкции автомобиля.

Анализируется рабочий процесс новых двигателей с искровым зажиганием; даются расчеты по обоснованию параметров основных элементов кривошипно-шатунного механизма, механизма газораспределения, систем питания карбюраторных и дизельных двигателей, системы жидкостного охлаждения.

В учебнике не только рассматриваются вопросы конструкции автомобиля, но и приводятся методики расчета его основных составляющих: двигателя внутреннего сгорания, механизмов трансмиссии и ходовой части (сцепления, коробки передач, карданной передачи, подвески, тормозного механизма).

Учебник предназначен для студентов ВУЗов, обучающихся по специальности 190603 «Сервис транспортных и технологических машин и оборудования (автомобильный транспорт)» направления подготовки дипломированного специалиста 653300 – «Эксплуатация наземного транспорта и транспортного оборудования» и призван помочь студентам в усвоении лекционного материала по данному курсу, выполнении лабораторных и практических работ, курсового и дипломного проектирования. Учебник может быть полезен для специалистов станций технического обслуживания автомобилей и автотранспортных предприятий, а также для инженеров и технических работников, занимающихся проектированием систем и агрегатов автомобилей.


КЛАССИФИКАЦИЯ ПОДВИЖНОГО СОСТАВА

АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА

И ОБЩЕЕ УСТРОЙСТВО АВТОМОБИЛЕЙ

Под автомобилем понимают самоходное механическое транспорт­ное средство, которое используется для перевозки грузов, людей и решения спе­циальных… По своему назначению автомобили различают: • пассажирские;

ДВИГАТЕЛИ ВНУТРЕННЕГО СГОРАНИЯ

Основные типы двигателей внутреннего сгорания

Двигатели внутреннего сгорания (ДВС) получили широкое распространение на современных автомобилях. По конструкции их разделяют на по­ршневые и… В поршневых дви­гателях газы, расширяющиеся при сгорании топлива, перемещают… В роторных двигателях газы, расширяю­щиеся при сгорании топлива воз­действуют па вращающуюся деталь — ротор. Роторные…

Общее устройство двигателя внутреннего сгорания

Общее устройство двигателя рассмотрим на примере двигателя автомобиля ВАЗ-2108 — четырехтактного, карбюра­торного, четырехцилиндрового с рядным… Рис. 2.1. Силовой агрегат ВАЗ-2108: 1 – воздушный фильтр; 2 – карбюратор;

Основные параметры поршневых двигателей

Конструктивные параметры, по которым рассчитывается поршневой двигатель, - диаметр цилиндра, ход поршня и число цилиндров. Поршень 2 при одном обороте коленчатого вала 3 двигателя (рис. 2.4) делает…

Рабочий процесс четырехтактного

Карбюраторного двигателя

Рабочий процесс двигателя анализируют по ин­дикаторной диаграмме, которая представляет собой зависимость дав­ления в цилиндре двигателя р от…  

Рабочий процесс четырехтактного дизеля

Степень сжатия в дизелях назначается много большей, чем в карбюраторных двигателях: ε = 14...23. Это позволяет обеспечить достаточную…  

Рабочий процесс двухтактного двигателя

Внутреннего сгорания

Процессы сжатия, сгорания и расширения в двух- и четырех­тактных двигателях принципиальных отличий не имеют. Различие рабочих процессов этих двух… Действительный цикл двухтактного двигателя реализуется за два перемещения…  

Показатели двигателя внутреннего сгорания

В качестве показателя работоспособности цикла на практике используется не индикаторная работа Li, которая определяется не только совершенством… Индикаторный КПД, оценивающий экономичность действительного цикла, показывает,… Ин­дикаторной мощностью называется индикаторная работа, получаемая за 1 с, Ni = Li/tц, где tц — время реализации…

Методы форсирования двигателей

Степень форсированности оценивают по литровой мощности. Двигатели, имеющие высокие значения Nл, называют фор­сированными. Под форсированием двигателя понимают комплекс технических мероприятий,… Nл = Ne / i · Vh = pe · n / (30 τ).

Многоцилиндровые двигатели

На современных автомобилях при­меняют четырех-, шести-, восьми- и двенадцатицилиндровые двигатели. Наиболее распространенные схемы компоновок… Рис.2.10. Схемы компоновки цилиндров двигателей

КРИВОШИПНО-ШАТУННЫЙ МЕХАНИЗМ

В состав кривошипно-шатунного механизма двигателя входят блок цилиндров, служащий остовом двигателя, цилиндры, головка блока цилиндров, поддон картера, поршни с кольцами и поршневыми пальцами, шатун, коленча­тый вал, маховик.

 

Блок и головка цилиндров

Блок цилиндров. У V-образных двигателей блок цилиндров (рис.3.1) представляет собой массивный литой корпус 3, снаружи и внутри которого монтируются все механизмы и си­стемы.

Рис.3.1. Блок цилиндров V-образного двигателя:

а – общий вид; б – вид сзади

 

В литых поперечинах картера 4, находящегося в нижней части блока, расположены опорные гнез­да для подшипников 6 коленчатого вала. Такую отливку часто называют блок-картером 5. В средней части блока цилиндров имеются отверстия 7 для установки подшипников скольжения под опор­ные шейки распределительного вала.

Плоскость разъема блока может проходить по оси коленчатого вала или быть смещенной относительно нее вниз. Стальной штампо­ванный поддон, служащий резервуа­ром для масла, крепится к нижней части блок-картера. По каналам в блоке масло из поддона подается к тру­щимся деталям двигателя.

Для повышения жесткости блока цилинд­ров на V-образных двигателях (ЗИЛ-130, ЗМЗ-53-11, ЯМЗ-238 и др.) его плоскость делают разъемной и распо­лагают ниже оси коленчатого вала. В отливке блока цилиндров имеет­ся рубашка для жидкостного охлаж­дения двигателя, представляющая собой полость 8 (рис. 3.1,б) между стенками блока и наружной по­верхностью вставных гильз 2. По обеим сторонам блока цилиндров расположены два канала 1 (рис. 3.1, а), через которые и подается ох­лаждающая жидкость в рубашку охлаждения. К передней части блока цилиндров крепится крышка распределительных шестерен, а к задней — картер сцеп­ления.

Блоки цилиндров отливаются из серого чугуна (у двигателей автомобилей семейств ЗИЛ, КамАЗ, МАЗ и ВАЗ) или из алюминиевого сплава (у двигателей автомобилей ГАЗ-3110 «Волга», «Москвич-21412»).

Рабочий цикл двигателя происходит замкнутом пространстве, образованном рабочей поверхностью цилиндров (рис. 3.2), которая является направляющей при движении поршня, и головкой блока цилиндров. Для плотного прилегания поршня и поршневых колец к ци­линдру и для уменьшения сил трения между ними внутреннюю полость цилиндров тщательно обрабатывают с высокой степенью точности и чис­тоты, поэтому она называется зер­калом цилиндра. На зеркале ци­линдров наносят мелкую (ромбовид­ную) сетку для лучшего удержания смазочного материала.

Цилиндры изго­товливают отдельно от блока 1 в виде вставных гильз или отливают как одно целое со стенками рубашки охлаждения 2 (рис. 3.2, б). Вставные гильзы подразде­ляются на «сухие» гильзы 5, запрес­сованные в расточенный блок (см. рис. 3.2, а), и сменные «мокрые» гильзы 7 (см. рис. 3.2,6—д), омываемые с на­ружной стороны охлаждающей жид­костью.

Верх­няя часть цилиндров сильно нагревается при сгорании рабочей смеси и подвергается окислительно­му воздействию продуктов сгорания, поэтому в верхнюю часть блока цилиндров или гильз, как правило, запрессовывают короткие вставки 3 — сухие гильзы длиной 40—50 мм (у двигателей автомобилей ЗИЛ-130, ГАЗ-3110 «Волга», ГАЗ-53-12 и др.). Вставки 3 (см. рис. 3.2, д) производят из легирован­ного чугуна, обладающего высокой износо- и коррозионной стойкостью.

 

 

Рис.3.2. Схемы цилиндров двигателя: а – с сухой гильзой;

б - с короткой сухой вставкой; в - д – с мокрыми гильзами

 

При установке мокрой гильзы ее бурт 6 (см. рис. 3.2, в) выступает над плоскостью разъема на 0,02— 0,15 мм. Это предназначено для уплотнения гильзы путем прижатия бурта через прокладку 4 (см. рис. 3.2, а) между блоком и головкой цилиндра. В нижней части гильза уплотняется двумя резиновы­ми кольцами 8 (см. рис. 3.2, г) (двигатели ЗИЛ-130, ЯМЗ-236, КамАЗ-740 и др.) или медными про­кладками 9 (см. рис. 3.2, д), уста­новленными по торцу нижнего пояса гильзы (двигатели автомобилей семейств ГАЗ, «Москвич» и др.).

Преимущественное применение в двигателях мокрых гильз связано с тем, что они обеспечивают лучший отвод тепла. В результате чего повышается работо­способность и срок службы деталей цилиндропоршневой группы, снижаются затраты, связанные с ремонтом двигателей.

Головка блока цилиндров. В головке блока ци­линдров расположены камеры сгорания (рис. 3.3), в которых установлены впускные и выпускные клапаны 1, свечи зажигания 2 или форсунки 5.

Де­тали и узлы привода клапанного механизма крепятся на головке блока цилиндров.

Рис.3.3. Формы камер сгорания: а - карбюраторных двигателей; б – дизелей;

I – цилиндрическая; II – клиновая; III – смещенная (Г-образная); IV – полусферическая; V и VI – неразделенные; VII и VIII – разделенные; 1 – клапан;

2 – свеча зажигания; 3 – насос-форсунка; 4 – камера сгорания; 5 – форсунка;

6 – предкамера; 7 – основная камера; 8 – вихревая камера

 

Форма камеры сгорания значительное влияние на процесс смесеобразования как в карбюратор­ных двигателях, так и в дизелях. В карбюраторных двигателях (рис. 3.3, а) наибольшее распространение получили цилиндрические I, клиновые II и полусфе­рические IV камеры с верхним расположением клапанов. У дизелей (рис. 3.3, б) широкое применение находят неразделенные V, VI и разделенные VII и VIII камеры сгорания, состоящие из вспомога­тельного небольшого пространства (предкамеры 6 или вихревой камеры 8) и основной камеры сгорания 7, соединенных между собой каналами.

У двигателей автомобилей КамАЗ каждый цилиндр снабжен отдельной головкой цилиндра. Двигатели с рядным расположе­нием цилиндров имеют одну общую головку цилиндров, двигатели с V-образным расположением цилинд­ров - две (двигатели ЗИЛ-130, ГАЗ-53-11) или четыре на каждые три цилиндра (двигатель ЯМЗ-240).

На рис. 3.4 показана головка цилиндра двигателя ЗИЛ-130, которая содержит камеры сгорания 1 с вставными седлами 3 впускных клапанов, седлами 4 выпускных клапанов и с отверстиями 2 для свечей зажигания 7 (см. рис. 3.4, 6).

Головка блока цилиндров крепится к бло­ку при помощи шпилек с гайками или болтами, которые затягивают рав­номерно в определенной последова­тельности с установленным для каж­дого двигателя моментом затяжки.

 

Рис.3.4. Головка блока цилиндров V-образного двигателя: а – вид со стороны камер сгорания; б – вид со стороны коромысел

 

Одна боковая поверхность имеет каналы 5 (см. рис. 3.4, а) для подвода горючей смеси и каналы 6 для циркуляции охлаж­дающей жидкости, а другая — каналы 8 (см. рис. 3.4, б) для отвода отработавших газов. В каждой каме­ре сгорания имеются отверстия для запрессовки направляющих втулок клапанов. Плоскость разъема между блоком цилиндров и головками уплотняют сталеасбестовыми про­кладками.

 

Поршневая группа и шатуны

Поршень воспринимает давление га­зов при такте рабочего хода и передает его через шатун на коленчатый вал. Поршень состоит из трех частей (рис.…  

Коленчатый вал и маховик

Коленчатый вал штампуют из легированных сталей или отливают из высокопрочных маг­ниевых чугунов (двигатели ЯМЗ, ЗМЗ, ВАЗ и др.). Конструкция коленчатого вала (рис. 3.8) включает: коренные 6 и шатунные шейки…  

МЕХАНИЗМ ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

Механизм газораспределения предназначен для управления процессом газообмена и обеспечения оптимального наполне­ния цилиндров.

Клапанные механизмы газораспределения характеризуются простотой конструкции, малой стоимостью изготовления и ремонта, хорошим уплотнением камеры сгорания и надежностью в работе, поэтому их применяют в современных четырехтактных двигателях.

 

Основные типы механизмов газораспределения

В двигателях с цилиндрическими и клиновидными камерами сгорания клапаны расположены в один ряд вдоль оси блока (см. рис. 4.1). Рис.4.1. Однорядное расположение двух клапанов на один цилиндр:

Привод распределительного вала

Нижний распределительный вал чаще всего приводится во вра­щение непосредственно от коленчатого вала с помощью зубчатой пары (рис.4.10,б).… Привод с промежуточными валами сложен в конст­руктивном отношении, требует…

Основные параметры механизма

Газораспределения. Фазы газораспределения

Основным параметром механизма газораспределения является «время-сечение», которым называется интегральная сумма произведений проходных сечений,… . Параметр «время-сечение» характеризует работу механизма газораспределения и позволяет судить не только о величине…

Клапанный механизм

Клапаны служат для открытия и закрытия впускных и выпускных каналов, сое­диняющих цилиндры с газопровода­ми системы питания. Клапан (рис. 4.14,а)… Клапаны подвержены влиянию высоких температур, поэтому их изго­товляют из… Рабочие по­верхности клапанов делают коническими под углами 45 или 30°, способствует плотному прилеганию головок…

СИСТЕМА СМАЗКИ

Устройство и работа системы смазки

Комбинированная смазочная система применяется в двигателях большинства авто­мобилей, при которой наиболее нагруженные детали смазываются под… Смазочная система двигателя включает: масляный шестеренный насос, фильтр… При работе двигателя масло из поддона 8 картера (рис.5.1) через сетча­тый маслоприемник 9 засасывается насосом 10,…

Приборы смазочной системы

Насос состоит из корпуса 5 (рис.5.2,а), в котором установлены ведущая и ведомая шестерни. Ведомая шестерня свободно вращается на оси 7, а ведущая… Рис. 5.2. Шестеренный масляный насос:

СИСТЕМА ОХЛАЖДЕНИЯ

Устройство и работа системы охлаждения

Температура при работе двигателя в среднем составляет 800…900° С, а при сгорании рабочей смеси в цилиндрах двигателей достигает 2500° С. Это… Система охлаждения имеет следующие основные элементы: рубашка охлаждения… Рассмотрим принцип действия жидкостной системы охлаждения. При пуске холодного двигателя термосиловой элемент 11…

Расчет системы охлаждения

Исходная величина для расчета элементов системы охлаждения - количество теплоты (Дж/с), которое необходимо отвести от двигателя в охлаждающую… Qж = qж · NeN, где qж - удельное количество теплоты, Дж/(кВт·с); NeN - эффек­тивная мощность, кВт.

СИСТЕМА ПИТАНИЯ КАРБЮРАТОРНОГО ДВИГАТЕЛЯ

 

Устройство и работа системы питания

Система питания предназначена для хранения, подачи и очистки топлива, очистки и подачи воздуха, приготовления нужного состава горючей смеси на… Составляющие системы питания: топливный бак, датчик и указатель количества… Воздухоочис­титель с сухим или масляным фильтром служит для очистки и подачи воздуха. В карбюраторе происходит…

Приборы системы питания

Топливный бак ВАЗ-2105 (рис.7.2) служит для хранения запаса топ­лива и изготовляется из освин­цованного стального листа. Заливная горловина бака… Рис.7.2. Топливный бак автомобиля ВАЗ-2105:

Карбюратор

Карбюрацией называется процесс распыления жидкого топлива и смешивания его с воздухом, а прибор, в котором совер­шается этот процесс, –… Горючая смесь, приготовленная в карбюраторе, попадая в ци­линдр двигателя,… - нормальная горючая смесь – 1 кг бензина и 15 кг воздуха, теоретически необходимого для полного сгора­ния бензина; …

СИСТЕМА ПИТАНИЯ ДИЗЕЛЬНОГО ДВИГАТЕЛЯ

 

Особенности смесеобразования в дизелях

Приготовление горючей смеси топлива с воздухом внутри цилиндров является особенностью двигателей с само­воспламенением от сжатия, или дизелей (по… В дизелях топливо поступает от насоса высокого давления и посредством форсунки… Высокая температура и давление сжатого воздуха (к концу такта сжатия тем­пература воздуха составляет 550…700°С, а…

Общее устройство системы питания дизелей

Существуют магистрали топливоподачи низкого и высокого давления. Механизмы и узлы магистрали низкого давления предназначены для хранения топлива,… Топливная аппаратура дизелей ЯМЗ-236 и -238 (рис.8.2,а) включает следующие… Распределитель­ный вал дизеля посредством зуб­чатой передачи осуществляет привод насоса высокого давления. Вал 15…

Турбонаддув в дизелях

Наддув используют для повышения мощности дизеля путем подачи заряда воздуха в цилиндр под дав­лением. Дизель оборудован турбокомпрессором, использующим энергию отработавших газов.… Оба агрегата имеют один об­щий роторный вал, установленный в бронзовых подшипниках. Во время такта впуска дизеля…

Расчет элементов топливной системы дизеля

Топливный насос высокого давления предназначен для отмеривания необходимого количества топлива и подачи его под высоким давлением в цилиндры в… Расчет секции топливного насоса заключается в определении диаметра и хода… Цикловая подача, т.е. расход топлива за цикл:

НАЗНАЧЕНИЕ И ОСНОВНЫЕ ТИПЫ ТРАНСМИССИЙ

Сила тяги Pт, т. е. сила, обеспечивающая движение автомобиля в результате взаимодействия колес с дорогой, определяется отношением величины крутящего… Сила тяги ограничивается сцеплением ведущих колес с дорогой. Максимальная сила… По характеру связи ме­жду двигателем и ведущими колесами трансмиссии разделяют на механические, ги­дрообъемные,…

Трансмиссии автопоездов. На автопоездах, предназначенных для движения по бездорожью, для повышения проходимости прицепы (полуприцепы) часто имеют ведущие мосты, мощность к которым подводится от двигателя тягача через механическую, гидравлическую или электрическую передачи. На автопоездах, состоящих из тягача и прицепа (полуприцепа) и предназначенных для движения по дорогам с твердым покрытием, трансмиссию имеет только автомобиль-тягач.

Привод дополнительного оборудова­ния, например лебедки, насос подъема платформы и т.д., осуществляют с по­мощью коробки отбора мощности, ко­торую присоединяют к коробке передач.

 

 

СЦЕПЛЕНИЕ

 

Устройство и работа сцепления

Сцепление предназначено для кратковременного разъединения двига­теля и коробки передач и вновь плавного соединения их без резкого изменения… Сцепление сухое однодисковое, используемое на легковых автомобилях, состоит из… Принцип работы сцепления основан на использовании сил трения, воз­никающих между поверхностями дисков 2 и 4…

Расчет основных параметров муфты сцепления

Момент трения муфты может быть рассчитан по следующему уравнению: Ммр = μ · Q · Ro · iф, где Q - нажимное усилие, действующее на диски; Ro - средний радиус трения; iф - число пар поверхностей трения; μ…

КОРОБКА ПЕРЕДАЧ

 

Устройство и работа коробки передач

Коробка передач предназначена для силы тяги на ведущих колесах автомобиля при постоянной мощности двигателя путем зацепления шестерен с различным… На рис.12.2,а показана схема коробки передач, в которой зацепление пар… Посредством трехвальной конструкции осуществляется прямая пе­редача, при которой ведущий и ведомый валы соединяются…

Определение основных параметров коробки передач

В простейшей двухвальной коробке с однопарными передачами (рис.12.8,а) сумма чисел зубьев Sz любой сопрягаемой пары должна быть величиной постоянной…  

Раздаточная коробка

Раздаточная коробка предназначена для снижения ударных нагрузок в трансмиссии, а также для частичной компенсации перемещения и установки ее… Раздаточная коробка устанавливается на полноприводных легковых автомобилях в… Автомобиль ВАЗ-2121 «Нива» имеет двухступенчатую раздаточную коробку передач (рис.12.9) с двумя рычагами управления.…

КАРДАННАЯ ПЕРЕДАЧА

Карданная передача предназначена для передачи крутящего момента от ведо­мого вала коробки передач или раз­даточной коробки к ведущему валу главной… На автомо­биле коробка передач 1 (рис.13.1,а) (или раздаточная коробка),…

Устройство и работа карданной передачи

Карданная пере­дача обеспечивает передачу крутящего момента от коробки пере­дач на главную передачу заднего ведущего моста. Карданная передача автомобиля «Москвич» имеет один кар­данный вал 8… Карданные шарниры заднего карданного вала автомобиля ВАЗ-2105, как и шарниры автомобиля «Москвич», состоят из двух…

ГЛАВНАЯ ПЕРЕДАЧА, ДИФФЕРЕНЦИАЛ И ПОЛУОСИ

Главная передача

Передаточное число является основной характеристикой главной передачи и у большинства автомобилей оно находится в пределах 4…9. Этот показатель… Крутящий момент, подведенный к главной передаче Мкп = Мд iк hк,

Дифференциал

При повороте автомобиля его внутреннее ведущее колесо проходит меньший путь, чем наружное, поэтому, чтобы качение внутреннего колеса происходило без… Ведущие колеса для обеспечения различной частоты вращения крепят не на одном… Дифференциалы классифицируют по месту расположения на межосевые (распределяющие крутящий момент между главными…

Полуоси

  Рис.14.8. Схемы полуосей: а - полуразгруженные; б - пол­ностью разгруженные;

НЕСУЩАЯ СИСТЕМА АВТОМОБИЛЯ

 

В несущую систему автомобиля входят рама, подрамник, передняя и задняя подвески, ступицы колес, колеса и шины. Подрамник конструктивно совмещен с основанием кузова и служит для ус­тановки силового агрегата и передней подвески автомобиля.

Механизмы и детали несущей системы связывают колеса с ку­зовом, воспринимают силы, действующие на автомобиль, снижают динамические нагрузки, передаваемые от колес на кузов при дви­жении автомобиля по неровностям дороги, и гасят колебания кузова.

 

Рама

 

Все грузовые и лег­ковые автомобили с большим (обыч­но более 3,5 л) рабочим объемом цилиндров двигателя имеют раму. На легковых автомобилях особо ма­лого и малого классов и автобу­сах рама отсутствует, ее функции выполняет несущий кузов. Являясь несущей системой автомобиля, рама воспринимает все нагрузки, возникающие при его движении. На раме монтируют двигатель, агрегаты трансмиссии, меха­низмы органов управления, дополни­тельное и специальное оборудование, а также кабину, кузов или грузонесущую емкость.

По конструк­ции рамы (рис.15.1) могут быть лонжеронными (лестничными) и цент­ральными (хребтовыми). В автомобилестрое­нии наибольшее распространение получили лонжеронные рамы.

 

Рис.15.1. Автомобильные рамы: а – лонжеронная; б - центральная

 

Лонжеронная рама грузовых авто­мобилей (см.рис.15,а) имеет две продольные балки - лонже­роны 12 - переменного сечения и несколько поперечин 7. Лонжероны рамы могут сходиться в перед­ней части (автомобили ЗИЛ) или располагаться параллельно один другому (автомобили ГАЗ). Буксирные крюки 2 и передний буфер 1, предохраняющий автомобиль от пов­реждений, крепятся к лонжеронам спереди.

Радиатор и передние опоры (одна или две) двигателя устанавливаются на первой поперечине 7 рамы, задние его опоры - кронштейны 3 - прик­лепаны к лонжеронам. Передние рессоры крепят на кронштей­нах 14. От ударов лонжероны пре­дохраняют резиновые буфера 15. Картер рулевого механизма крепится кронштейном 13 на левом лонжероне между кронштейнами рессор.

Промежуточная опора карданной передачи крепится на второй поперечине 7 рамы сни­зу. В задней части рамы на лонжеронах расположены кронштейны 8 для крепления задних рессор и кронштейны 9, служащие опорами для концов дополнительных рессор.

Аккуму­ляторная батарея крепится на левом лонжероне рамы в специальное гнездо 11, откидной кронштейн 4 запасного колеса - на правом. Кронштейны 10 служат для крепления платформы, а кронштейн 16 - для фиксации положения пуско­вой рукоятки. Тягово-сцепное устрой­ство 6 расположено на задней поперечине, а кронштейн 5 ука­зателя поворота – на заднем конце пра­вого лонжерона.

На легковых автомобилях семей­ства «Москвич» и ГАЗ в передней части кузова к полу кузова крепится болта­ми полурама (подрамник). К ней крепится двигатель в сборе со сцеплением и коробкой передач.

Центральная рама (см.рис.15.1,б) представляет собой центральную несущую бал­ку 5 с поперечинами 3. Несущая балка 5 может иметь круглое или швеллерное сечение. В некоторых случаях рама образуется в резуль­тате соединения специальными пат­рубками 4 картера 1 раздаточной коробки и картеров 2 главных пере­дач. Поперечины 3, служащие опорами двигателя, ка­бины, кузова и других агрегатов, установлены между фланцами патрубков и картеров. Такие рамы обладают высокой проч­ностью на изгиб, но из-за слож­ности их изготовления широкого распространения в отечественном и зарубежном автомобилестроении не получили.

 

Передняя подвеска

Подвеска предназначена для снижения вертикаль­ных колебаний кузова, что обеспечивает плавность хода автомо­биля, и смягчения и поглощения ударов,… Рис.15.2. Типы подвесок автомобилей:

Расчет сил, действующих в деталях

Передней подвески

На неровной дороге амортизатор не может полностью погасить постоянно появляющиеся колебания нагрузки ± DN. Применив индекс V для переднего колеса,… NV2 = NV · К2, где К2 – коэффициент динамической нагрузки на колесо.

Задняя подвеска

Задняя подвеска связывает кузов с балкой заднего моста автомобиля. Она предназначена для смягчения толчков, передаваемых от ко­лес, и гашения… Задняя подвеска автомобиля ВАЗ-2105 зависимая пружинная с реактивными… В подвеску включены два гидравлических телескопических амортизатора 20, расположенные с на­клоном к продольной оси…

Ступицы колес

Ступицы 5 передних колес автомобилей ВАЗ-2105 и «Москвич» (см.рис.15.5) устанавливаются на осях 4 поворотных цапф на двух роликовых подшипниках 1… В автомобиле ВАЗ-2108 ступица 13 (см.рис.15.6) переднего колеса вращается в… Ступица 1 заднего колеса автомобиля ВАЗ-2108 (см.рис.15.13) вращается в двухряд­ном шариковом подшипнике на оси 11. Ее…

Колеса

 

Колесом считают проме­жуточный между ступицей автомобиля и шиной элемент конструкции автомобиля.

Обычное (серийное для всех российских легковых автомобилей) дис­ковое колесо состоит из двух элементов – обода и диска, соединенных между собой точечной контактной сваркой.

Обод – это кольцеообразная (определенного профиля) часть колеса, на которую монтируется и опирается шина.

Диск – центральная часть колеса, несущая обод и имеющая поса­дочные отверстия для крепления к ступице. Бывают разборные колеса, где обод и диск скреплены резьбовыми соединениями, а также бездис­ковые колеса (например, на грузовиках «КамАЗ») или колеса с диска­ми в виде кольцевых фланцев (автомобили ЗАЗ).

Автомобильные колеса классифицируют по их принадлежности к тому или иному автомобилю, по типу применяемых шин, по конструкции (рис.15.15).

По технологии изготовления колеса неразборной конструкции могут быть стальными сварными (из прокатанного обода и штампованного диска), литыми и коваными.

 

 

Рис.15.15. Классификация колес

Литые колеса изготовляют заливкой расплавлен­ного металла (обычно это алюминиевый или магниевый сплав) в форму, затем заготовку охлаждают, обтачивают посадочные поверхности и сверлят необходимые отверстия. Недостатком колес, изготовленных способом литья, являются чрезмерно толстые стенки, скры­тые поры и раковины, недостаточная прочность (при ударе они деформи­руются и даже раскалываются) и сложность (часто невозможность) восстановления.

При изготовлении колес ковкой (или объемной штамповкой) из заготовки выковывают так называемую поковку, которую затем обрабатывают на токарном стан­ке. Достоинством таких дисков являются прочность и легкость, например, 13-дюймовое кованое колесо весит 4,9 кг против 6,0 кг у литого, а толщина стенок составляет только 3,0 мм против 5,5 мм у литого. При этом кованый диск лучше «переносит» удары. Поэто­му для российских дорог кованые диски предпочтительнее несмотря на сложность и высокую стоимость их изготовления.

Меньшая масса колеса – основное преимущество легкос­плавных колес перед обычными стальными. Так как это ведет к уменьшению неподрессоренных инерционных масс и улучшению условий работы подвески, колесо быс­трее «повинуется» возвращенно­му действию пружины, амортиза­тора и быстрее восстанавливает потерянный контакт с дорогой.

Размер колеса определяется монтажным диаметром и шириной обода. Например, обычное дисковое колесо для автомобилей ВАЗ-2108, - 09 обозначается как 114J-330 (в миллиметрах) или 4 1/2J-13 (в дюймах). Первые цифры означают ширину обода, буква J – форму профиля обода, а последние цифры – монтажный диаметр колеса.

Рекомендова­ны следующие размеры колес для легковых автомобилей российского производства:

114J-330 (4 1/2J-13), 127J-330 (5J-13) – автомобили ВАЗ (кроме 1111);

127J-355 (5J-14) – «Москвич»-2141;

140J-355 (5 1/2J-14), 152J-355 (6J-14) – ГАЗ-31029;

152L-380 (6L-15) – автомобили типа УАЗ-31512;

135/80R12 (4J) – ВАЗ-1111, 11113.

«Вазовское» бескамерное колесо имеет обо­значение 4 1/2J-13H2 или 5J-13H2, где дополнительная маркировка Н2 означает наличие на ободе кольцевого выступа для дополнительной фиксации бортов бескамерной шины, называемого «хампом».

Маркировка колес российского производства представлена на рис.15.16.

 

 

Рис.15.16. Маркировка колеса (по часовой стрелке): клеймо Госстандарта РФ; товарный знак завода-изготовителя; вылет в миллиметрах; месяц и год изготовления (например, 6/99 – июнь 1999 г.)

 

Шины

15.7.1. Классификация шин

Классификация пневматических шин многообразна (рис.15.17). Рассмотрим шины по способу герметизации внутреннего объема, а также по некоторым другим признакам.

Камерные шины имеют покрышку и камеру с вентилем. Камера по размеру должна быть меньше внутренней полости покрышки во избежание образования складок в накачанном состоянии. Вентиль нагнетает воздух в шину и препятствует его выходу наружу. По конструкции вентиль является обратным клапаном.

 

Рис.15.17. Классификация шин

Бескамерные шины (рис.15.18) имеет воздухонепро­ницаемый резиновый слой, наложенный на внутренний слой каркаса покрышки (вместо камеры). Достоинством бескамерных шин являются:

- небольшая масса;

- повышенная безопасность при езде, так как в случае прокола воздух выхо­дит только в месте прокола (при мел­ких прокопах достаточно медленно);

- простота ремонта в случае проко­ла (нет необходимости в демонтаже).

К недостаткам можно отнести такие особенности:

- усложненный и более квалифи­цированный монтаж-демонтаж, часто только на специальном шиномонтажном станке, при наличии компрессора;

- требуют колес с ободами спе­циального профиля и повышенной точности изготовления, обладающие вы­сокой герметичностью сварного шва (колеса с диском), имеющих на посадочных полках обода специальные кольцевые выступы тороидальной формы («хампы»), предотв­ращающие самопроизвольное соскальзывание бортов шины (разбортировку) в случае критических ситуаций во время движения.

 

Рис.48. Бескамерная шина: 1 – протектор; 2 – герметизирующий воздухонепроницаемый резиновый слой; 3 – каркас; 4 – вентиль колеса; 5 - обод

 

По расположе­нию нитей корда в каркасе покрышки камерные и бескамер­ные шины могут быть как диагональной, так и радиальной конструкции. Поперечные разрезы диаго­нальных и радиальных по­крышек показаны на рис.15.19.

В диагональных шинах нити корда в смежных сло­ях ткани пе­ресекаются под некоторым углом между собой (95…115°). Число смежных сло­ев обычно равно четырем.

а) б)

 

Рис.15.19. Конструкция диагональной (а) и радиальной (б) шины: 1 - борта;

2 - бортовая проволока; 3 - каркас; 4 - брекер; 5 - боковина; 6 - протектор

 

В радиальных шинах все нити корца расположены параллельно по радиусу от одного борта к другому и не пересекаются между собой. Такое расположение обеспечивает лучшие экс­плуатационные свойства радиальных шин. У радиальных шин значи­тельно меньшее сопротивление качению и еще более заметное увеличе­ние срока службы (пробега) шины. Этим объясняется то, что радиальные шины практически вытеснили диаго­нальные из употребления во всем мире.

В каждой шине можно выделить следующие основные элементы (рис.15.20).

Каркас (1) – главный силовой элемент шины (покрышки), который придает ей прочность и гибкость. Представляет собой один или несколь­ко слоев обрезиненного корда.

Брекер (2) – подушечный слой (пояс), резинотканевая или металлокордная прослойка по всей окружности покрышки между каркасом и протектором. Брекер имеет два и более слоев обрезиненного корда и является элементом ради­альной шины, серьезно влияющим на многие эксплуатационные качества.

Протектор (3) – «беговая» часть шины (покрышки), непосред­ственно контактирующая с дорогой. Состоит из толстого слоя специальной износостойкой резины, закрывающей брекер, и наружной рельефной части, кото­рая и называется собственно протектором. Приспособленность шины для работы в различных дорожных условиях определяет рисунок рельефной час­ти.

Рис.15.20. Основные размеры шин и конструктивные элементы: D – наружный диаметр; Н – высота профиля покрышки; В – ширина профиля; d – посадочный диаметр обода колеса (шины); 1 – каркас; 2 – брекер; 3 – протектор; 4 – боковина; 5 – борт; 6 – бортовая проволока; 7 – наполнительный шнур

 

Боковина (4) защищает каркас от механических повреждений, проникновения влаги и служит для нанесения наружной маркировки шины. Представляет собой тонкий эластичный слой резины толщиной 1,5…3,0 мм на боковых стенках каркаса.

Борт (5) придает шине нерастягивающуюся конструкцию и необходимую структурную жесткость при номинальном внутреннем дав­лении воздуха. По конструкции это жесткая посадочная часть покрышки, необходимая для фиксации шины на ободе колеса, состоящая из слоя корда, завернутого вокруг проволочного кольца (6), и твердого наполнительного резинового шнура (7).

По форме профиля шины подраз­деляют на обычного профиля, низко­профильные, широкопрофильные и арочные.

Шины обычного профиля имеют примерно одинаковую высо­ту Н и ширину В, т. е. у них отно­шение Н/В близко к единице. Их применяют на большинстве грузовых автомобилей и автобусах.

Низкопрофильные шины отличаются от шин обычного про­филя пониженной высотой (Н/В = 0,б…0,7). Их устанавливают на высокоскоростных легковых автомобилях, максимальная скорость которых пре­вышает 140 км/ч.

Широкопрофильные ши­ны имеют пониженную высоту (Н/В = 0,5…0,6), эластичный кар­кас и относительно небольшое внут­реннее давление воздуха, равное 0,2…0,35 МПа. Такая конструкция способствует плавности хода и повышает проходимость. Широкопрофильные ши­ны установлены на автомобилях КАЗ-4540, «Урал-377НМ и др.

Арочные шины - бескамерные низкого давления (0,05…0,15 МПа) с увеличенной шириной профиля (Н/В = 0,3…0,5). Профиль выполнен в виде арки с развитыми грунтозацепами высотой 35…40 мм, устанавливают на средние и зад­ние мосты автомобилей вместо сдвоенных шин. Арочные шины являются эффективным сред­ством повышения проходимости в условиях бездорожья.

Разделение рисунков протектора на дорожный или всесезонный (универсальный) весьма условно, иногда могут одновременно присутствовать признаки нескольких типов рисунка.

Шины с направленным рисунком протектора (дорожные или зимние) имеют улучшенную способность отвода воды или снега. Они менее шумны. Запасное колесо совпадает по направлению вращения только с колесами одной стороны автомо­биля, но временная установка его против предписанного направле­ния вращения допустима, так как этот эффект проявляется только на больших скоростях.

Асимметричный рисунок - один из способов реализовать разные свойства в одной шине. При таком расположении наружная сторона шины лучше работает на твер­дой дороге при положительной температуре, а внутренняя - на зимней.

Рисунок повышенной проходимости - это разреженный рисунок шашечного типа с развитыми грунтозацепами по плечевой зоне, с мощными недеформируемыми шашками, часто не расчлененными прорезями.

Для зимнего рисунка характерны крупные шашки, имеющие пило­образные края и большое количество тонких прорезей внутри. Каналы между шашками достаточно крупные, чтобы не забивались снегом. Многие из зимних шин имеют шипы противоскольжения.

От рисунка протектора зависит износостойкость шины, а также сцепление ее с дорогой, причем для сухих, мокрых или загрязненных дорог требуются свои специ­альные рисунки. Наиболее популярны «дорожные» и «универсальные» шины.

Не менее важной является демпфирующая способность шины, которая ухудшается с увеличением толщины про­тектора. Для дорожных шин важным считается бесшумность качения на высоких скоростях, экономич­ность и т.п. Количество и разнообразие применяемых на шинах рисунков протектора огромно и не поддается классификации, так как ежегодно появляются шины с оригинальными рисунками протектора.

 


15.7.2. Маркировка шин

Маркировка диагональных и радиальных шин различна. Обозначение диагональной шины читается следующим образом:

6,15-13/155-13 – обозна­чение диагональной шины;

6,15 – условная ширина профиля шины (В) (см.рис.15.20) в дюймах;

13 – посадочный диаметр (d) шины (и колеса) в дюймах;

155 – условная ширина профиля шины в мм.

Дробь перед числом 155 разделяет дюймовое обозначение шины от миллиметрового. Вместо числа 13 во втором случае может быть и миллиметровое обозначение посадочного диаметра (330).

Радиальная шина имеет единое смешанное миллиметрово-дюймовое обозначение. Например, маркировка 165/70R13 78S Steel Radial Tubeless означает:

165 – условная ширина профиля шины (В) в мм;

70 – отношение высоты профиля шины (Н) к ее ширине (В), %;

«R» – обозначение радиальной шины;

13 – посадочный диаметр в дюймах;

78 – условный индекс грузоподъемности шины;

S – скоростной индекс шины (максимально допустимая скорость движения автомобиля) в км/ч;

«Steel Radial» – радиальная шина с металлическим кордом; «Tubeless» или «TL» – бескамерное исполнение шины.

Чем шире шина, тем требуется и более широкое колесо, поэтому ширина профиля (В) связана с шириной обода колеса (b) соотношением b=0,70...0,75 В, например, в случае В = 165 мм необходимая ширина обода b составляет 115…124 мм, или 4,52…4,90 дюйма. Требуемый типоразмер колеса – 4 1/2 или 5 дюймов. Слишком узкое колесо (например, в 4 дюйма) ухудшает устойчивость (управляемость) автомобиля, а слишком широкое колесо (например, в 5 1/2 дюйма) ухудшает эластичность шины и снижает на ее долговечность.

От соотношения высоты и ширины профиля шины (Н/В) зависят ее эксплуатационные качества. Например, широкопрофильные или сверхнизкопрофильные шины (Н/В = 0,70 и менее) улучшают характеристики управляемости автомобиля и выполнены более жесткими, чем обычные шины с Н/В = 0,80...0,82. Современные радиальные шины имеют соотношение Н/В в пределах 0,82...0,30, причем в случае Н/В = 0,82 это число не входит в обозначение шины (например, 165R13), начиная с Н/В = 0,80 и ниже (через каждые 0,05) уже входит в обозначение шины.

 

Для ВАЗ-1111 «Ока» нецелесообразна установка шин, имеющих заводской размер 135R12. На моделях ВАЗ лучше не применять шины с Н/В ниже 0,70. Для повседневной езды по отечественным дорогам целесообразно ограничиться соотношением Н/В не ниже 0,65, причем это касается довольно больших шин для автомобилей типа ГАЗ-3110 «Волга». Современные скоростные сверхнизкопрофильные шины с Н/В=0,30...0,60 пригодны только для движения по гладким шоссейным дорогам с хорошим качеством покрытия, которых в нашей стране практически пока нет.

Скоростные индексы шин обозначают буквами латинского алфавита: L - до 120 км/ч; Р - до 150 км/ч; Q - до 160 км/ч; R - до 170 км/ч; S - до 180 км/ч; Т - до 190 км/ч; U - до 200 км/ч; Н - до 210 км/ч; V - до 240 км/ч; W - до 270 км/ч; Y - до 300 км/ч и Z (или ZR) - свыше 240 км/ч (с соответствующим уменьшением нагрузки по мере роста допустимой скорости).

Европейская система «Euro-metric» предусматривает дополнительную маркировку шин. На боковину покрышки наносят, например, обозначение максимальной нагрузки (Maximum Load) и соответствующее этой нагрузке внутреннее давление в шине (Maximum Pressure). При этом нагрузка указывается для шины в «холодном» состоянии в фунтах (LBS), а давление – в фунтах на квадратный дюйм (PSI) (1 LBS = 0,4536 кг; 1 PSI=0,0069 МПа). Как правило, эксплуатацион­ная нагрузка и внутреннее давление в шине несколько меньше, чем ее максимальные возможности, это особенно важно для скоростных автомобилей или легковых многоцелевых полноприводных машин, называемых обычно «джипами».

Дополнительную маркировку, принятую для обозначения шин только «своего» изготовления, имеют, как правило, шины крупных мировых изготовителей. Например, компания «Мишлен» (Michelin) использует дополнительные логотипы (схематические рисунки), обозначающие «место» этой шины в огромной производственной программе, а также и другую информацию. Например, шина «Мишлен» обозначена как 185/ 60R14 82V Pilot HX MXV3-A. Первые 12 знаков расшифровываются в общепринятом порядке. Слово «Pilot» со своим логотипом означает название гаммы (семейства) шин. Индекс «НХ» классифицирует шину как «гармоничную», т.е. универсальную по принятому в компании комплексу потребительских качеств. Следующий индекс «MXV3-A» означает форму рисунка протектора. Кроме этого, впереди общей маркировки, как правило, есть надпись RADIAL XR - зарегистрированная торговая марка фирмы «Michelin».

С 1977 г. компания производит несколько типоразмеров шин семейства «TRX» полностью метрического обозначения с колесами специального, более плоского типа «TR». Например, шина TRX размером 200/55HR390 по несущей способности и габаритам эквивален­тна обычной шине размером 185/70R14. Однако они совершенно невзаимозаменяемы по применяемым колесам, так как колесо для шины TRX на 34,4 мм больше по наружному диаметру.

Шины, работающие с камерами, обозначаются «TUBE TYRE» или «ТТ» (на немецком - MIT SCHLAUCH), но могут и не иметь никакого специального обозначения.

Чем более прочный каркас, тем большее давление воздуха выдерживает шина. И, следовательно, имеет большую грузоподъемность. Прочность каркаса условно оценивается нормой слойности PR (PLY RATING). Для легковых автомобилей используют шины с нормой слойно­сти 4PR и иногда 6PR, что означает «усиленная» шина повышенной грузоподъемности «Reinforced».

На легких грузовиках и микроавтобусах шины с 6PR и 8PR наиболее употребительны, поэтому шины повышенной слойности (т.е. прочности) часто обозначаются буквой «С» (commercial), которая ставится после обо­значения посадочного диаметра (например, 185R14C). Однако следует иметь в виду, что норма слойности - условное понятие и она, как правило, не соответствует числу слоев каркаса.

Знак на боковине шины (TWI) показывает расположение отметок остаточной высоты рисунка протектора в основных канавках. Для стран Европейского Союза и Российской Федерации остаточная высота протектора легковой шины должна быть не менее 1,6 мм.

Шины скоростных автомобилей могут иметь указатель (стрелку), показывающий требуемое направление вращения (rotation). Ассиметричные шины имеют надписи: «сторона, обращенная внутрь» (side facing inwards), и «сторона, обращенная наружу» (side facing outwards).

Кроме шин с обычным (дорожным или универсальным) рисунком протектора есть шины для зимней эксплуатации с развитым протектором, обозна­чаемые «M+S» (mud and snow - снег и грязь). Такие шины имеют более глубокий протектор, они более тяжелые, шумные и менее быстроходные.

Ряд фирм производит специальные шины для работы в тяжелых дорожных условиях. Российским автомобилистам такие шины известны как шины для автомобилей повышенной проходимости.

Надпись «secunda» или буквы «DA» на покрышке говорит о ее второсортности, т.е. о наличии второстепенных дефектов, не влияющих на скоростную прочность.

Особенности маркировки шин американского производства.В США используется по меньшей мере три системы обозначения шин. Система «P-metric», в дополнение к европейской, требует постановки ин­декса назначения шины перед шириной профиля: Р - шина для легкового автомобиля (Passanger) и LT - шина для легкого грузовика (Light Truck).

Пример: P195/60R14 (рис.15.21) и LT225/75R15.

 

Рис.15.21. Обозначения на шинах,

предназначенных для американского рынка

 

Для шин многих легковых полноприводных многоцелевых автомоби­лей и грузовых пикапов применяется дюймовая маркировка принципи­ально иного типа, где главным параметром служит не ширина профиля, а наружный диаметр шины. Например, в обозначении такой шины 31x10,5R15LT закодированы:

31 – примерный наружный диаметр;

10,5 – примерная ширина профиля шины;

R – радиальная;

15 – посадочный диаметр;

LT – шина для легкого грузовика.

Шины такого размера, как правило, предназначены для тяжелых условий эксплуатации и имеют рисунки протектора типа «повышенной проходимости» или «M+S».

До середины 70-х годов применялась система «Alpha-metric», где в обозначении шины использовался буквенный индекс грузоподъемности. Например, легковая шина размером FR60-15 расшифровывалась так:

F - индекс грузоподъемности (680 кг при 0,22 МПа);

R - радиальная;

60 - отношение Н/В профиля;

15 - посадочный диаметр.

На шинах американского производства обязательно ставится серийный номер Департамента транспорта (DOT) - код, содержащий данные об изготовителе шины, дате и месте изготовления. Последние три цифры кода указывают на неделю и год изготовления. Например, число 094 говорит о 9-й неделе 1994 г.

На бортах соответствующими надписями фиксируется число слоев брекера и каркаса, а также материал корда. Например, надпись TREAD: 4 PLUES (2 PLUES RAYON+2 PLUES STEEL) и SIDEWALL: 2 PLUES RAYON означает, что брекер шины состоит из двух слоев металлокорда, а каркас (в частности, боковины) - из двух слоев вискозного корда.

Нагрузка и давление приводятся в фунтах (LBS) и фунтах на квадратный дюйм (PSI).

Кроме того, на бортах есть обозначения индексов:

износостойкости – TREAD WEAR INDEX;

сцепных качеств – TRACTION INDEX;

температурного – TEMPERATURE INDEX.

Маркировка шин российского производства. Каждый изготовитель шин имеет свой товарный знак или же, как, например, Московский шинный завод, свой «фирменный» знак моде­ли («ТАГАНКА»). Модель шины включает букву (или буквы), кодирую­щую предприятие-изготовитель шины: К – Кировский шинный завод; М – Московский шинный завод, Я – Ярославский шинный завод и др. Последующие цифры (цифра) – внут­ризаводской индекс этой шины.

На боковине шины ставится ее серийный номер и кодируется другая, полезная (в случае выставления рекламации) информация. Остальные обозначения примерно соответствуют тем, что приняты в Европе и США. Обозначения на боковине шины типа Ех-85 отечествен­ного производства показаны на рис.15.22.

Рис.15.22. Обозначения на боковине шины Ех-85: 1 - максимальная нагрузка и давление (по стандарту США); 2 - номер ТУ; 3 - количество слоев и тип корда каркаса и брекера; 4 - государственный знак высшей категории качества (до 1992 г.); 5 - ширина профиля; 6 - серия «70» (отношение Н/В); 7 - обозначение радиальной шины; 8 - обозначение бескамерной шины; 9 - диаметр обода (13"); 10 - индекс грузоподъемности; 11 - индекс скорости («S»–180 км/ч); 12 - условное обозначение износо­стойкости шины (по стандарту США); 13 - условное обозначение показателей термостойкости шины (по стандарту США); 14 - условное обозначение кода завода (по стандарту США), 15 - номер сборщика (15); 16 - номер сертификата официального утверждения на соответ­ствие шин Международным правилам N 30 ЕЭК ООН (0247); 17 - условное обозначение кода размера (по стандарту США); 18 - дата изготовления (28 неделя 1987 г.); 19 - знак официального утверждения шины на соответствие Международным правилам N 30 ЕЭК ООН (Е); 20 - условный номер страны, выдавшей сертификат утверждения (5 - Швеция); 21 - серийный порядковый номер шины; 22 - радиальная шина; 23 - наименование модели

15.7.3. Шипы противоскольжения

В зоне контакта шины с дорогой всегда присутствует тонкий слой влаги вплоть до температуры окружающего воздуха минус 10°С и даже ниже. Шипы противоскольжения продавливают влажную пленку, играющую роль «смазки» между шиной и дорогой, и обеспечивают стабильный контакт колеса с дорогой.

Установочная высота шипа 1,5 мм, однако в реальных условиях достаточно чтобы шип выступал на 0,5 мм. Показателем работы шипа зимней шины является так называемая сила прокола шипа - усилие, которое необходимо приложить к стержню шипа, чтобы он выступал над поверхностью протектора на 0,5 мм. Установлено, что сила прокола отдельного шипа не должны превышать 15 кгс (147 Н). Нормы силы прокола согласованы с нагрузкой на одно колесо транспортного средства. Для легкового автомобиля с нагрузкой на коле­со до 500 кгс (4905 Н) сила прокола не должна быть больше 12 кгс (117,71 Н), а при большей нагрузке - 14 кгс (135,З Н). Сила прокола шипа средних и легких грузовиков не должна превышать 21 кгс (206 Н), для тяжелых грузовиков - 35 кгс (343,3 Н).

При определении нормы силы прокола учитывается такие показатели, как соотношение геометрических размеров шипов и отверстий для них в протекторе, состав резины и др. Прогресс в разработке надежных и относительно безвредных для асфальта ошипованных покрышек позволил повысить безопасность дви­жения на зимних дорогах.

Стержень из твердого сплава, изготовленный методом порошковой металлургии, является основой шипа противоскольжения. Чтобы стержень выступал из корпуса до полного износа и сохранял первоначальную функцию шипа, его закрепляют в корпусе из мягкой стали, который изнашивается примерно одинаково вместе с ре­зиной протектора.

Шипы с запрессованным стержнем могут обес­печивать в среднем 10…15 тыс. км пробега, а шипы с впаянным стержнем более долговечны и могут обеспечить свыше 30 тыс. км про­бега. Усилие, необходимое для того, чтобы вырвать стержень из корпуса, для впаянных стержней примерно в 5 раз больше, чем для запрессованных.

Шипы бывают однофланцевые и двухфланцевые шипы. Однофланцевые шипы меньше нагреваются и лучше держатся в шине, поэтому их рекомендуют для достаточно высоких скоростей движения по сухим дорогам. Двухфланцевые – более универсальны.


РУЛЕВОЕ УПРАВЛЕНИЕ

Совокупность механизмов, служащих для поворота управляемых колес, называется рулевым управлением. Рулевое управление обеспечивает правильную… При повороте управляемых ко­лес возникают боковые силы, перпендикулярные…  

ТОРМОЗНАЯ СИСТЕМА

Назначение и типы тормозных систем

Тормозные системы служат для снижения скорости движения и полной остановки автомобиля, а также для удержания на месте неподвижно стоящего… Направление тормозной силы противоположно направлению движения автомобиля, а… Для повышения эффективности торможения тормозные силы должны меняться в соответствии с изменением вертикальных реакций…

Тормозные механизмы

Тормозные механизмы предназначены для торможения вращаю­щихся колес автомобиля или одного из валов трансмиссии. Фрикционные тормозные механизмы, получившие распространение в автомобильной… Различают барабанные и дисковые тормоза, во первых, силы трения создают­ся с помощью прижимающихся неподвиж­ных…

Тормозной привод

В зависимости от конструктивных особенностей тормозной привод может быть гидравлическим, пневматиче­ским и механическим (рис.17.4).  

Рабочая тормозная система

Тормозной механизм переднего колеса автомобиля ВАЗ-2105 дисковый открытый, что способствует его хорошему охлаждению. Он состоит из тормозного диска… Рис.17.6. Тормозной механизм переднего колеса автомобиля ВАЗ-2105: А – положение уплотнительного кольца при…

Стояночная тормозная система

Стояночная тормозная предназначена для удержания автомобиля в неподвижном состоя­нии и состоит из механиче­ского привода от ручного рычага и… Тормозной механизм стояночной тормозной системы авто­мобиля ВАЗ-2105 включает… Рассмотрим процесс работы стояночной тормозной системы. При перемещении рыча­га 2 привода стояночной тормозной системы…

Расчет тормозного механизма

Рис.17.18. Схема простого симметричного колодочного тормоза

Задачи к разделу 2

 

1. Определить e степень сжатия 4-цилиндрового двигателя с искровым зажиганием, полный объем цилиндра Vа, рабочий объем цилиндра Vh, объем камеры сгорания Vс и литраж двигателя Vл, если Vh/Vc=7,5; диаметр цилиндра D=80 мм, а ход поршня S=80 мм.

 

2. Определить диаметр цилиндра двигателя с искровым зажиганием D, если степень сжатия e=8, объем камеры сгорания Vc=56 см3 и отношение хода поршня к его диаметру S/D=1,2.

 

3. Определить отношение хода поршня к его диаметру S/D для двигателя с искровым зажиганием, если степень сжатия e=8,5, радиус кривошипа коленчатого вала R=40 мм, объем камеры сгорания Vc=54 см3.

 

4. Определить отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D, если литраж 4-цилиндрового двигателя с искровым зажиганием равен Vл=1,3 Л и радиус кривошипа коленчатого вала R=40 мм.

 

5. Определить действительную степень сжатия eд двухтактного двигателя, если известно, что объем камеры сгорания Vс =55см3, доля потерянного объема j = 0,15, диаметр цилиндра D=76 мм; ход поршня S=80мм.

 

6. Определить объем камеры сгорания Vc и полный объем Va цилиндра 4-цилиндрового двигателя, если степень сжатия e=18, литраж двигателя Vл=2 л.

 

7. Определить литраж 6-цилиндрового дизельного двигателя Vл и объем камеры сгорания цилиндра Vc , если степень сжатия e=20, полный рабочий объем цилиндра Va=455см3,

 

8. Определить действительную eд и геометрическую e степень сжатия 2-тактного двигателя, если диаметр цилиндра D=80мм, ход поршня S=85 мм, доля потерянного объема 0,25, полный объем цилиндра Va=456см3.

 

9. Определить диаметр цилиндра D дизельного двигателя, если e=16, объем камеры сгорания цилиндра Vc=54см3, отношения хода поршня к диаметру цилиндра S/D=1,2.

 

10. Определить литраж дизельного 8-цилиндрового двигателя Vл и степень сжатия e, если диаметр цилиндра D=82мм, радиус кривошипа коленчатого вала R=40мм, объем камеры сгорания Vc=25 см3.

 

11. Определить литровую мощность 4х цилиндрового двигателя с искровым зажиганием Nл, если эффективная мощность двигателя Nе=54 кВт, степень сжатия e=8,5, объем камеры сгорания цилиндра Vc=54 см3.

 

12. Определить удельный эффективный расход топлива gе двигателя с искровым зажиганием, если эффективный крутящий момент двигателя равен Мк=110Нм при частоте вращения коленчатого вала n=4000 мин–1 и часовом расходе Gт=14 кг/ч.

 

13. Определить литровую массу 4-цилиндрового двигателя с искровым зажиганием gл, если степень сжатия e=8,5, объем камеры сгорания цилиндра Vс=53 см3, масса двигателя Мдв=120 кг.

 

14. Определить поршневую мощность 4-цилиндрового дизельного двигателя Nп, если эффективная мощность двигателя Nе=85 кВт, степень сжатия e=16, объем камеры сгорания цилиндра Vc=50см3, ход поршня S=110 мм.

 

15. Определить удельную массу 4-цилиндрового дизельного двигателя qN, если максимальный крутящий момент Мк=382Нм при n=1800 мин–1, масса двигателя Мдв=300 кг.

 

16. Определить эффективную мощность 8-цилиндрового 4-тактного двигателя с наддувом Nе, если степень сжатия e=16, объем камеры сгорания цилиндра Vc=50 см3, частота вращения коленчатого вала n=2600 мин–1, эффективное давление Ре=1,8МПа.

 

17. Определить часовой расход топлива 4-тактного 8-цилиндрового двигателя с искровым зажиганием Gт, если степень сжатия e=9,3, объем камеры сгорания цилиндра Vc=115 см3, частота вращения коленчатого вала n=4500 мин–1, эффективное давление Ре=0,8 МПа, удельный эффективный расход топлива qе=230 г/кВтч.

 

18. Определить эффективную мощность 8-цилиндрового 4-тактного двигателя с искровым зажиганием Nе, если диаметр цилиндра D=108 мм, ход поршня S=105 мм, частота вращения коленчатого вала n=4600 мин–1. Эффективное давление Ре=0,75 МПа.

 

19. Определить литровую мощность 8-цилиндрового 4-тактного двигателя с искровым зажиганием Nл, если эффективное давление Ре=0,85 МПа, частота вращения коленчатого вала n=4400 мин–1.

 

20. Определить эффективное давление 8-цилиндрового 4-тактного двигателя с искровым зажиганием Ре, если эффективная мощность Nе=232 кВт, диаметр цилиндра D=108 мм, ход поршня S=105 мм, частота вращения n=4500 мин–1.

 

Задачи к разделу 4

 

1. Определить скорость газов при впуске ω2, если площадь проходного сечения клапана ƒ=7,2 см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, частота вращения коленчатого вала двигателя n=5600 мин–1, литраж двигателя Vл=1,6л, число цилиндров – 4.

 

2. Определить среднюю скорость поршня "Сn", если "время–сечение" Φ=0,03 с×см2, коэффициент наполнения ηv=0,85, число впускных клапанов на один цилиндр i=1, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,4 см2, ход поршня S=80 мм.

 

3. Определить "время–сечение" Ф, если средняя скорость поршня Сп=16 м/с, коэффициент наполнения ηv=0,86, ход поршня S=80 мм, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,4 см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=2.

 

4. Определить средний диаметр впускного клапана "dкл.ср", если ход поршня S=71 мм, частота вращения коленчатого вала n=5500 мин–1, скорость газов при впуске ω2=85 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=1, высота поднятия клапана hкл=9 мм, отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D=0,9, угол фаски клапана a=30°.

 

5. Определить высоту поднятия клапана hкл, если ход поршня S=75 мм, частота вращения коленчатого вала n=3600 мин–1, скорость газов при впуске ω2=85 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=1, угол фаски клапана a=300, средний диаметр клапана dкл.ср=3 см, отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D=1.

 

6. Определить скорость газов ω2, если частота вращения коленчатого вала n=4200 мин–1, ход поршня S=82 мм ,отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D=1,1, число впускных клапанов на один цилиндр i=1, средний диаметр клапана dкл.ср.=3 см, высота подъема клапана hкл=9мм, угол фаски клапана a=450.

 

7. Определить скорость газов ω2 при впуске, если частота вращения коленчатого вала n=4500 мин–1, ход поршня S=70мм, диаметр цилиндра D=71мм, высота подъема клапана h=9мм, средний диаметр клапана dкл.ср.=30 мм, угол фаски клапана a=300,число впускных клапанов на один цилиндр i=1.

 

8. Определить "время–сечения" Ф, если скорость поршня Сп=16 м/с, коэффициент наполнения ηv=0,84, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,5см2, рабочий объем цилиндра Vh=0,48 дм3, площадь поршня F=67см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=2.

 

9. Определить "время–сечение", если средняя скорость поршня Сп= 16 м/с, коэффициент наполнения ηv=0,86, ход поршня S=80 мм, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,4см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=2.

 

10. Определить число оборотов двигателя n, если коэффициент наполнения ηv=0,85, площадь проходного сечения клапана ƒ=6 см2, "время–сечение" Ф=0,03 с×см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=1.

 

11. Определить площадь проходного сечения клапана ƒ, если число оборотов коленчатого вала n=4500 мин–1, коэффициент наполнения ηv= 0,85, "время–сечение" Ф=0,025 с×см2, число впускных клапанов на один цилиндр i= 1.

 

12. Определить скорость газов при впуске ω2, если площадь проходного сечения ƒ=7см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, частота вращения коленчатого вала n=5400 мин–1, отношение хода поршня к диаметру цилиндра S/D=1, Сп=16 м/с.

 

13. Определить "время–сечение" Ф, если средняя скорость поршня Сп=15 м/с, коэффициент наполнения ηv=0,85, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,4 см2, число впускных клапанов на один цилиндр i=1, рабочий объём цилиндров Vh=0,5 дм3, диаметр цилиндра D=92 мм.

 

14. Определить "время–сечение" Ф, если скорость поршня Сп=16 м/с, коэффициент наполнения ηv=0,84, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,5 см2, рабочий объём цилиндров Vh=0,48 дм3, поршневая мощность двигателя Nп=22,4 кВт/дм2, эффективная мощность Nе=60 кВт, число цилиндров двигателя iц=4, число впускных клапанов на один цилиндр i=2.

 

15. Определить площадь проходного сечения клапана ƒ,если эффективная мощность двигателя Nе=60 кВт, число цилиндров iц=4, поршневая мощность Nп=21,4 кВт/дм2 ,средняя скорость поршня Сп=16 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, скорость газов при впуске ω2=85 м/с .

 

16. Определить среднюю скорость поршня "Сп " , если скорость газов при впуске ω2=75 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,4 см2, поршневая мощность двигателя Nп=22 кВт/дм2, эффективная мощность Nе=62 кВт, число цилиндров iц=4 .

 

17. Определить число оборотов двигателя "n" ,если скорость газов при впуске ω2=80 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, площадь проходного сечения клапана ƒ=7,2 см2, поршневая мощность двигателя Nп=21 кВт/дм2 ,эффективная мощность Nе=61 кВт, число цилиндров iц=4, ход поршня 80 мм.

 

18. Определить рабочий объем цилиндра Vh , если скорость газов при впуске ω2=75 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, площадь проходного сечения клапана ƒ=6,2 см2 , средняя скорость поршня Сп=16 м/с, ход поршня S=92 мм.

 

19. Определить высоту подъема впускного клапана hкл, если эффективная мощность двигателя Nе=52 кВт, число цилиндров iц=4, поршневая мощность Nп=19,5 кВт/дм2, средняя скорость поршня Сп=18 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, скорость газов при впуске ω2=80 м/с, средний диаметр впускного клапана dср.кл.=30 мм, угол фаски клапана a=450.

 

20. Определить средний диаметр впускного клапана dкл.ср., если эффективная мощность двигателя Nе=56 кВт, число цилиндров iц=4, поршневая мощность Nп=20 кВт/дм2, средняя скорость поршня Сп=19 м/с, число впускных клапанов на один цилиндр i=2, скорость газов при впуске ω2=78 м/с, высота подъема впускного клапана hкл=8 мм, угол фаски клапана a=300.

 

Задачи к разделу 5

 

1. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, тактность t=4, литраж Vл=1,8 л, ход поршня S=75 мм, поршневая мощность Nп=21 кВт/дм2.

 

2. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), эффективная мощность Ne=60 кВт, плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг.

 

3. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, литраж Vл=1,7 л, литровая мощность Nл=38 кВт/л.

 

4. Определить циркуляционный расход масла Vц (м3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, эффективное давление Ре=0,8 МПа, частота вращения коленчатого вала n=5000 об/мин, литраж Vл=1,7 л, тактность t=4.

 

5. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, эффективное давление Ре=0,8 МПа, скорость поршня Сп=13,5 м/с, литраж Vл=1,8 л, тактность t=4, ход поршня S=80 мм.

 

6. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, литровая мощность Nл=38 кВт/л, число цилиндров i=4, площадь поршня Fп=0,53125 дм2, ход поршня S=80 мм.

7. Определить циркуляционный расход масла Vц3/с), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), плотность масла rм=900 (кг/м3), средняя теплоёмкость масла См=2,094 (кДж/кг×К), температура нагрева масла в двигателе DТм=15 К, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, эффективный крутящий момент Мк=106 Н×м, частота вращения коленчатого вала n=5400 об/мин.

 

Задачи к разделу 6

 

1. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), эффективная мощность Ne=60 кВт, низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К.

 

2. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если мощность Nе=60 кВт, удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К.

3. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, тактность t=4, литраж Vл=1,8 л, ход поршня S=75 мм, поршневая мощность Nп=21 кВт/дм2.

 

4. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, тактность t=4, литраж Vл=1,8 л, ход поршня S=75 мм, поршневая мощность Nп=21 кВт/дм2.

 

5. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, литраж Vл=1,7 л, литровая мощность Nл=38 кВт/л.

 

6. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, литраж Vл=1,7 л, литровая мощность Nл=38 кВт/л.

 

7. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu = 439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, эффективное давление Ре=0,8 МПа, частота вращения коленчатого вала n=5000 об/мин, литраж Vл=1,7 л, тактность t=4.

 

8. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, эффективное давление Ре=0,8 МПа, частота вращения коленчатого вала n=5000 об/мин, литраж Vл=1,7 л, тактность t=4.

 

9. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, эффективное давление Ре=0,8 МПа, скорость поршня Сп=13,5 м/с, литраж Vл=1,8 л, тактность t=4, ход поршня S=80 мм.

 

10. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, эффективное давление Ре=0,8 МПа, скорость поршня Сп=13,5 м/с, литраж Vл=1,8 л, тактность t=4, ход поршня S=80 мм.

11. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, литровая мощность Nл=38 кВт/л, число цилиндров i=4, площадь поршня Fп=0,53125 дм2, ход поршня S=80 мм.

 

12. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, литровая мощность Nл=38 кВт/л, число цилиндров i=4, площадь поршня Fп=0,53125 дм2, ход поршня S=80 мм.

13. Определить поверхность охлаждения радиатора Fр2), омываемую воздухом, если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, коэффициент теплопередачи для радиаторов легковых автомобилей К=160 Вт/(м2×К), средняя температура в радиаторе Тж.ср.=360 К, средняя температура воздуха, проходящего через радиатор, Тв.ср.=327 К, эффективный крутящий момент Мк=106 Н×м, частота вращения коленчатого вала n=5400 об/мин.

 

14. Определить фронтальную поверхность радиатора Fр.ф.2), если удельный эффективный расход топлива ge=250 г/(кВт/ч), низшая теплота сгорания топлива Hu=439×105 Дж/кг, коэффициент относительного теплоотвода в охлаждающую жидкость qж=0,32, плотность воздуха rв=1,29 кг/м3, теплоёмкость воздуха Св=1000 Дж/кг×К, скорость воздуха перед фронтом радиатора Vв=15 м/с, перепад температуры воздуха в радиаторе DТв=25 К, эффективный крутящий момент Мк=106 Н×м, частота вращения коленчатого вала n=5400 об/мин.

 

Задачи к разделу 7

 

1. Определить диаметр главного жиклера карбюратора dж.г., если плотность топлива ρт=740 кг/м3, разрежение в диффузоре ∆Pд=12500 Па, коэффициент расхода жиклера µж.г.=0,75, условная высота столба топлива, задерживающая истечение топлива из распылителя ∆h=0,004 м, удельный эффективный расход топлива ge=300 г/кВтч, максимальная эффективная мощность двигателя Ne=62 кВт.

 

2. Определить часовой расход топлива двигателя Gт, если плотность топлива ρт=740 кг/м3, условная высота столба топлива, задерживающая истечение топлива из распылителя ∆h=0,0038 м, теоретическая скорость воздуха в минимальном сечении диффузора wв=145 м/с, плотность воздуха ρo=1,19 кг/м3, диаметр главного жиклера dж.г.=1,35 мм, коэффициент расхода жиклера µж.г.=0,78.

 

3. Определить удельный эффективный расход топлива ge , если плотность топлива ρт=740 кг/м3, условная высота столба топлива, задерживающая истечение топлива из распылителя, ∆h=0,0042 м, теоретическая скорость воздуха в минимальном сечении диффузора wв=130 м/с, плотность воздуха ρo=1,185 кг/м3, диаметр главного жиклера dж.г.=1,34 мм, коэффициент расхода жиклера µж.г.=0,78, эффективная мощность двигателя Ne=60 кВт.

 

4. Определить эффективную мощность карбюраторного двигателя Ne , если плотность топлива ρт=740 кг/м3, условная высота столба топлива, задерживающая истечение топлива из распылителя, ∆h=0,0041 м, теоретическая скорость воздуха в минимальном сечении диффузора wв=125 м/с, плотность воздуха ρo=1,18 кг/м3, диаметр главного жиклера dж.г.=1,33 мм, коэффициент расхода жиклера µж.г.=0,785, , удельный эффективный расход топлива ge=310 г/кВтч.

 

5. Определить коэффициент расхода топлива от разрежения µж.г., если плотность топлива ρт=740 кг/м3, эффективный расход топлива ge=310 г/кВтч, максимальная эффективная мощность двигателя Ne=62 кВт, диаметр главного жиклера dж.г.=1,33 мм, разрежение в диффузоре ∆Pд=12500 Па, условная высота столба топлива, задерживающая истечение топлива из распылителя ∆h=0,0037 м.

 

Задачи к разделу 8

 

1. Определить время истечения топлива из форсунки Dt, если суммарная площадь сопловых отверстий fс=0,45 мм2, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=100мм3/цикл, коэффициент расхода топлива mф=0,7, среднее давление впрыска топлива Рф=45МПа, среднее давление газа в цилиндре в период впрыска Рц=9,7 МПа, плотность топлива rт=0,842 г/см3.

 

2. Определить среднюю скорость истечения топлива через сопловые отверстия форсунки wф, если диаметр соплового отверстия dс=0,37 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=98 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива mф=0,75, время истечения топлива Dt=0,0012 с.

 

3. Определить цикловую подачу топливного насоса высокого давления Vцф( мм3/цикл), если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым двигателем G=51,32кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленвала двигателя n=2600 мин–1

 

4. Определить число сопловых отверстий форсунки m, если цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=98 мм3/цикл, диаметр соплового отверстия форсунки dс=0,36 мм, коэффициент расхода топлива mф=0,75, средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия wф=258 м/с, время истечения топлива Dt=0, 0013 с.

 

5. Определить полный ход плунжера секции топливного насоса Sпл, если удельный эффективный расход топлива 4-тактного шестицилиндрового двигателя gе=220 г/кВт×ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин–1, отношение хода плунжера Sпл к диаметру плунжера dпл равно 1,5, то есть Sпл / dпл=1,5, коэффициент подачи насоса hн=0,75, коэффициент увеличения цикловой подачи Кц=3,1, эффективная мощность двигателя Ne=245 кВт.

 

6. Определить активный ход плунжера Sакт, если часовой расход топлива 4-тактного шестицилиндрового дизельного двигателя Gт=52 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3 , частота вращения коленчатого вала двигателя n=2600 мин–1, коэффициент подачи насоса hн=0,75, диаметр плунжера dпл =8 мм.

 

7. Определить диаметр соплового отверстия форсунки dс , если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя Gт=52 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3 , частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин–1 , средняя скорость истечения топлива wф=270 м/с, время истечения топлива Dt=0,0012 c, коэффициент расхода топлива mф=0,72, число сопловых отверстий m=4.

 

8. Определить диаметр соплового отверстия форсунки dс , если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя Gт=52 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин–1 , скорость истечения топлива wф=258 м/с, время истечения топлива Dt=0,0012 c, коэффициент расхода топлива mф=0,72, число сопловых отверстий m=4.

 

9. Определить цикловую подачу топливного насоса высокого давления Vцф( мм3/цикл), если диаметр соплового отверстия форсунки dс =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, средняя скорость истечения топлива wф=250 м/с, время истечения топлива Dt=0,00114 с, коэффициент расхода топлива mф=0,65.

 

10. Определить среднее давление впрыска топлива форсункой Рф, МПа, если среднее давление газов в период впрыска Рц=10 МПа, плотность топлива rт=0,842 г/см3, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=96 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива mф=0,72, суммарная площадь сопловых отверстий форсунки fс=0,42 мм2, время истечения топлива Dt=0,00115 с.

 

11. Определить диаметр плунжера секции топливного насоса dпл, мм, если эффективная мощность 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя Ne=250 кВт, удельный эффективный расход топлива ge=220 г/кВт×ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, отношение Sпл/dпл=1,6, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2600 мин–1, коэффициент подачи насоса hн=0,8, коэффициент увеличения цикловой подачи Кц=3,0.

12. Определить среднее давление газов Рц, МПа, если среднее давление впрыска топлива Рф=36 МПа, плотность топлива rт=0,842 г/см3, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=97 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива μф=0,78, диаметр соплового отверстия форсунки dс =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, время истечения топлива Dt=0,00114 с.

 

13. Определить полную производительность секции топливного насоса Vн мм3/цикл, если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым дизельным двигателем Gт=50,4 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин–1, коэффициент подачи насоса hн=0,85, коэффициент увеличения цикловой подачи Кц=2,8.

 

14. Определить коэффициент расхода топлива форсункой μф, если диаметр соплового отверстия форсунки dс =0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, если часовой расход топлива 4-тактным восьмицилиндровым дизельным двигателем Gт=51кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2550 мин–1, средняя скорость истечения топлива wф=264 м/с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=18о.

 

15. Определить цикловую подачи форсунки за один рабочий ход четырехтактного восьмицилиндрового дизеля Vцф( мм3/цикл), если часовой расход топлива Gт=51,26 кг/ч, плотность топлива pт=0,842 г/см3, время истечения топлива из форсунки t=0,00115 с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=18о.

 

16. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ, если часовой расход топлива Gт=52 кг/ч, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход четырехтактного восьмицилиндрового дизеля Vц=98,6 мм3/цикл, время истечения топлива Dt=0,00114 с, плотность топлива rт =0,842 г/см3.

 

17. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ, если часовой расход топлива Gт=50 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, число цилиндров двигателя i=8, суммарная площадь сопловых отверстий форсунки fс=0,42 мм2, коэффициент расхода топлива mф=0,68, средняя скорость истечения топлива wф=268 м/с.

 

18. Определить суммарную площадь сопловых отверстий форсунки fс, если часовой расход топлива 4-тактного восьмицилиндрового дизельного двигателя Gт=53 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2450 мин–1 , коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,76, средняя скорость истечения топлива wф=270 м/с, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=20о.

 

19. Определить диаметр соплового отверстия форсунки dc, если часовой расход топлива 4-тактного восьми цилиндрового дизельного двигателя Gт=53 кг/ч, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2500 мин–1 , коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,74, средняя скорость истечения топлива из форсунки wф=268 м/с, продолжительность подачи топлива форсункой в градусах поворота коленвала ∆φ=18о, число сопловых отверстий m=4.

 

20. Определить продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ, если суммарная площадь сопловых отверстий fс =0,38 мм2, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход Vцф=97 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,76, среднее давление впрыска топлива Рф=40 МПа, среднее давление газа в цилиндре в период впрыска Рц=9,8 МПа, плотность топлива rт=0,842 г/см3, частота вращения коленчатого вала дизельного двигателя n=2600 мин–1.

 

21. Определить среднюю скорость истечения топлива через сопловые отверстия форсунки wф, если диаметр соплового отверстия dc=0,38 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=99 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,77, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=190, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2650 мин–1.

 

22. Определить число сопловых отверстий m, если диаметр соплового отверстия форсунки dc=0,375 мм, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=97 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μф =0,78, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=17,50, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2550 мин–1, средняя скорость истечения топлива через сопловые отверстия wф=266 м/с.

 

23. Определить число сопловых отверстий m, диаметр соплового отверстия форсунки dc=0,372 мм, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=99 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,8, продолжительность подачи топлива в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=18,50, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2590 мин–1, плотность топлива rт=0,842 г/см3, разность давлений в камере сгорания ΔР=Рф–РЦ=30,5 МПа.

 

24. Определить разность давлений в камере сгорания дизеля ΔР=Рф–РЦ, плотность топлива rт=0,842 г/см3, диаметр соплового отверстия форсунки dc=0,37 мм, число сопловых отверстий m=4, цикловая подача топлива форсункой за один рабочий ход 4-тактного дизеля Vцф=98 мм3/цикл, коэффициент расхода топлива форсункой μф=0,78, продолжительность подачи топлива форсункой в градусах поворота коленчатого вала ∆φ=18,50, частота вращения коленчатого вала двигателя n=2580 мин–1.

 

 

Задачи к разделу 11

 

1. Определить удельное давление q на поверхность трения муфты сцепления автомобиля, если известно, что N=60 кВт, n=4000 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, коэффициент трения µ=0,4, число трущихся пар i=2, средний радиус трения Ro=9 см, ширина поверхности трения b=3 см.

 

2. Определить средний радиус фрикционного диска сцепления Ro, если известно, что N=56 кВт, n=3900 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, коэффициент трения µ=0,4, число трущихся пар i=2, нажимное усилие, действующее на поверхность трения Q=3000 Н.

 

3. Определить число трущихся пар i фрикционной муфты сцепление автомобиля, если известно, что N=55 кВт, n=3850 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, коэффициент трения µ=0,4, нажимное усилие, действующее на поверхность трения, Q=2900 Н, средний радиус трения Ro=8,5 см.

 

4. Определить коэффициент трения фрикционной муфты сцепления µ автомобиля, если известно, что N=54 кВт, n=3800 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, нажимное усилие, действующее на поверхность трения, Q=2800 Н, средний радиус трения Ro=8,5 см, число трущихся пар i=2.

 

5. Определить коэффициент запаса фрикционной муфты сцепления автомобиля β, если известно, что N=52 кВт, n=3800 мин–1, момент муфты сцепления Мм=183 Нм.

 

6. Определить внутренний радиус поверхности трения фрикционного диска сцепления R2, если известно, что N=51 кВт, n=3800 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, коэффициент трения µ=0,5, число трущихся пар i=2, нажимное усилие, действующее на поверхность трения, Q=2400 Н, наружной радиус диска сцепления R1=10 см.

 

7. Определить внешний радиус поверхности трения фрикционного диска сцепления R1, если известно, что N=52 кВт, n=3800 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,4, коэффициент трения µ=0,4, число трущихся пар i=2, нажимное усилие, действующее на поверхность трения, Q=2450 Н, внутренний радиус муфты сцепления R2=7 см.

 

8. Определить удельное давление q на поверхностях трения муфты сцепления, если известно, что N=58 кВт, n=3900 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,5, коэффициент трения µ=0,5, число трущихся пар i=2, средний радиус трения R0=9 см, площадь поверхности трения F=0,018 м2.

9. Определить площадь поверхности трения фрикционного диска сцепления F, если известно, что N=54 кВт, n=3900 мин–1, коэффициент запаса муфты сцепления β=1,4, коэффициент трения µ=0,4, число трущихся пар i=2, средний радиус трения R0=9 см, удельное давление поверхности трения q=0,15 МПа.


Библиографический список

1. Колчин А.И., Демидов В.П. Расчет автомобильных и тракторных двигателей: Учеб. пособие для вузов.- М.: Высшая школа, 2002.- 496 с. 2. Двигатели внутреннего сгорания. В 3 кн. Кн 1. Теория рабочих процессов:… 3. Двигатели внутреннего сгорания. В 3 кн. Кн 2. Динамика и конструирование: Учеб. для вузов/ В.Н. Луканин, И.В.…

– Конец работы –

Используемые теги: конструкция, Расчет0.032

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Конструкция и расчет

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным для Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Еще рефераты, курсовые, дипломные работы на эту тему:

Дерево как материал инженерных сооружений. Расчет элементов конструкции цельного сечения. Соединения элементов деревянных конструкций. Простейшие стропильные конструкции. Пространственное крепление плоскостных деревянных конструкций
Древесина как строительный материал известна с незапамятных времен В старину древесина применялась в простых конструктивных формах в виде стоек и.. В нашей стране при изобилии лесных богатств древесина всегда являлась.. Страницы летописи повествуют о том что еще в г при Владимире Мономахе в Киеве был построен большой деревянный..

Сборка объективов насыпной конструкции. Расчет автоколлимационных точек
В зависимости от точности центрирования линз раз¬личают следующие основные типы объективов. 1. Объективы «насыпной» конструкции, в которых линзы в.. Оправы с линзами соединяют с корпусом объектива резьбой без дополнительной.. Процесс сборки объектива имеет два этапа: предвари¬тельную и окончательную сборку.Предварительная сборка включает в..

Расчет выпрямителя, расчет транзисторного усилительного каскада, синтез логических схем
Рассчитать выпрямитель по следующим исходным данным: номинальное выпрямленное напряжение Ud н = 160 В, номинальный выпрямленный ток Id н = 16 А.. ВЫПРЯМИТЕЛЬ, ВЕНТИЛЬ, СОПРОТИВЛЕНИЕ, ТРАНЗИСТОР, ЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА, КАРТЫ.. Полученные результаты могут быть использованы при расчётах реальных приборов.

Расчет надежности конструкции детектора близости
Основным элементом детектора близости является генератор ВЧ (2 МГц), выполненный на микросхеме DD1. Печатную плату необходимо скомпоновать так.. Тогда электромагнитная совместимость будет удовлетворительна. Максимальная мощность, потребляемая устройством, не велика (0,02 Вт). Перегрева элементов схемы наблюдаться не будет.

Учет расчетов с использованием векселей. Расчеты, основанные на зачете взаимных требований
Вексель стал достаточно универсальным средством расчета и кредитования, при растущих объемах торговых сделок и операций.Первоначально вексель возник.. Родиной векселя можно считать Италию, а появился он в середине XII века.. Именно поэтому появление векселя на рынке краткосрочных ценных бумаг вызвано в первую очередь необходимостью ускорения..

Расчет конструкции силового кабеля на напряжение
Кривые нагрева и охлаждения 5.5 Расчет зависимости температуры жилы от времени для тока нагрузки и тока перегрузки 5.6 Расчет зависимости тока.. Ни одно современное техническое устройство, работа которого связана с.. Современная кабельная техника характеризуется применением высоких напряжений и высоких частот, увеличением..

Расчет параметров рабочего процесса и выбор элементов конструкции тепловозного дизеля
Содержание Приложение 1: Справочные данные по тепловозным дизелям ВВЕДЕНИЕ В соответствии с заданием студент должен произвести выбор типа двигателя.. К моменту защиты курсовой проект должен быть оформлен в виде расчетной записки.. Графическая часть проекта (кроме эскизов и графиков, входящих в состав расчетной записки) состоит из листа..

Основные разделы бизнес-плана, калькуляция темы и расчет цены программного продукта, технико-экономическое обоснование с расчетом экономической эффективности разработки
Бизнес-планирование и мониторинг позволяют легче преодолеть помехи и препятствия, связанные с такими внешними и внутренними факторами, характерными.. Если эти изменения не анализируются и не учитываются, то это приводит к таким.. В создавшихся условиях работа инженера подразумевает не только нахождение прогрессивных решений, но и их..

Формы международных расчетов, применяемые при расчетах по экспорту и импорту товаров
Актуальность выбранной темы заключается в том, что в современных условиях активное участие Российской Федерации в международной торговле связано со.. Особую значимость эти вопросы имеют для России и других стран, ориентированных.. Появления и дальнейшие изменения в международных расчетах связаны с развитием и интернационализацией товарного..

Основные разделы бизнес-плана, калькуляция темы и расчет цены программного продукта, технико-экономическое обоснование с расчетом экономической эффективности разработки
Бизнес-планирование и мониторинг позволяют легче преодолеть помехи и препятствия, связанные с такими внешними и внутренними факторами, характерными.. Если эти изменения не анализируются и не учитываются, то это приводит к таким.. В создавшихся условиях работа инженера подразумевает не только нахождение прогрессивных решений, но и их..

0.032
Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Education Insider Sample
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама
Соответствующий теме материал
  • Похожее
  • По категориям
  • По работам
  • Конструкция, расчет и потребительские свойства изделий Учебно методическое пособие.. специальность сервис транспортных и технологических машин и.. введение..
  • Расчет структурной надежности системы Все элементы системы работают в режиме нормальной эксплуатации (простейший поток отказов). Резервирование отдельных элементов или групп элементов.. Для того, чтобы при = 0,79125•10ч система в целом имела вероятность..
  • Расчеты платежными требованиями. Причины создания и развития Центральных Банков. Функции ЦБР. Контокоррентный кредит» Денежный оборот страны, отражая движение денег, состоит из их обращения между: центральным банком и коммерческими банками; коммерческими банками;.. В зависимости от формы функционирующих в денежном обороте денег его принято.. Безналичные денежное обращение. Оно преобладает во всех странах и обслуживается чеками, кредитными карточками..
  • Учет расчетов с подотчетными лицами Список подотчетных лиц, а также порядок выдачи денег под отчет устанавливает руководитель фирмы.Сотрудник, получ-й наличные должен отчитаться за.. Выдача денег из кассы(Д71-К50). Основные хоз-е операции по учету подотчетных.. Обслуживающее произ. 20 23 29 71 71 71 4 Оплаты пл-ми: Общепроизвод.расходы Общехоз-е расходы 5 Оплачены пл расходы..
  • Учет расчетов по социальному страхованию и обеспечению Предметом исследования данной работы является государственное регулирование по социальному страхованию и обеспечению. Целью данной работы является.. Социальная сфера общественных отношений включает в себя формы регулирования.. Стратегическими целями социальной политики являются: создание условий для реализации гражданами своих прав на..