рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры
- Раздел Образование
- /
- Вид работы: Конспекты
- /
- Расчёт ступеней скорости
Реферат Курсовая Конспект
Расчёт ступеней скорости
Расчёт ступеней скорости - Конспект, раздел Образование, Конспект лекций по курсу Теория паровых и газовых турбин Лекция № 1 Работу, Которую Развивает 1 Кг Рабочего Тела, Протекающего Через Двухвенечную...
Работу, которую развивает 1 кг рабочего тела, протекающего через двухвенечную ступень скорости, следует рассматривать как сумму работ в рабочих решётках первого и второго рядов.
(129)
Относительный лопаточный КПД ступени скорости можно определить по формуле:
. (130)
С другой стороны, разделив работу каждого венца на располагаемую энергию, найдём КПД ступени:
, (131)
где 
; 
и т.д. – отдельные потери , выраженные в долях располагаемой энергии ступени.
Коэффициент скорости ψп поворотной решётки принимается по соответствующим данным как и для рабочей решётки.
Рис. 39
На рис. 39 построены кривые изменения отдельных потерь и ηо.л. в зависимости от u / сф для одновенечной активной ступени скорость и для двух- и трёхвенечных активных ступеней скорости. Во всех трёх вариантах ρ=0.
Как видно из диаграммы, максимум КПД двухвенечной ступени скорости достигается при значениях u / сф от 0.23 до 0.27 и в основном определяется законом изменения потерь с выходной скоростью ξ’в.с. .
Максимум КПД трёхвенечной ступени скорости получается при значениях u / сф = 0.12 – 0.18 . Наибольший относительный выигрыш в КПД за счёт применения третьего венца возникает при значениях u / сф = 0.08 – 0.16 .
Если допустить, что при изменении u / сф окружная скорость u сохраняется постоянной и что, следовательно, изменение u / сф достигается в результате изменения располагаемого теплоперепада, то можно нанести кривую располагаемого теплоперепада при одинаковой окружной скорости u . Такая кривая построена на рис. 39. Теплоперепад, перерабатываемый одновенечной ступенью при u / сф = 0.47, принять за единицу и кривая H0 /H’0 показывает относительный рост располагаемого теплоперепада.
В общем виде оптимальное отношение скоростей (u / сф)опт для m-венечной ступени скорости должна быть в m раз меньше, чем для одновенечной ступени, т.е. в случае активной ступени:
, (132)
где m – число венцов в ступени скорости.
На рис. 40 показаны идеализированные треугодьники скоростей для ступеней скорости: а – двухвенечной; б – трёхвенечной.
Рис. 40
Определение размеров сопловой, рабочих и поворотной решёток в ступени скорости производится по формулам, аналогичным выведенным в лекции № 9:
выходная площадь суживающейся сопловой решётки при 
и расширяющейся при 
, (133)
а в случае критического расхода в суживающихся каналах (при к = 1.3)
; (134)
выходная площадь рабочей решётки первого ряда
; (135)
выходная площадь поворотной решётки
, (136)
и т.д. Коэффициенты расхода в первом приближении могут быть приняты μ1=0.97; μ2= μп= μ2’=…=0.92 – 0.95.
Если долю располагаемого теплоперепада всей ступени H0 , перерабатываемого в рабочих и поворотной решётках двухвенечной ступени скорости (рис. 41) обозначить как
; 
; 
;
то теоретические скорости потока определятся по формулам:
; (137)
; (138)
; (139)
. (140)
На рис. 41 показан процесс расширения рабочего тела в h, s-диаграмме для двухвенечной ступени скорости.
Рис. 41
Удельный объём рабочего тела для каждой решётки принимаются по h, s-диаграмме в конце изоэнтропного расширения.
При заданных среднем диаметре ступени d , степени парциальности e и углах α1э , β2э , α’1э и β’2э определяются выходные высоты лопаток:
; (141)
; (142)
; (143)
. (144)
Или, выбирая перекрыши, т.е. разность l2 – l1 , lп – l2 и l’2 – lп определяем углы β2э , α’1э и β’2э .
Отношение выходных высот лопаток можно найти из формулы:
. (145)
Угол α1э принимается в пределах от 8 до 16 0 . Малые значения α1э применяются в ступенях с небольшим объёмным пропуском рабочего тела для увеличения степени парциальности e.
Следует отметить, что уменьшение выходных углов лопаток приводит к увеличению высот этих лопаток. При этом снижаются выходные потери ξ’в.с. . Однако при малых углах α1э увеличивается протяжённость спинки профиля в косом срезе и уменьшается величина горла О1, что ведёт к росту профильных потерь энергии потока.
Ширину профиля рабочих лопаток из-за высоких нагрузок потока обычно выбирают в пределах 40 – 60 мм и более.
В практике турбостроения обычно допускают суммарную реактивность в рабочих и поворотной решётках ρ1 + ρп + ρ’1 от 3 до 12% по отношению к тепловому перепаду ступени.
– Конец работы –
Эта тема принадлежит разделу:
Конспект лекций по курсу Теория паровых и газовых турбин Лекция № 1
Лекция... Введение Конспект по курсу Теория паровых и газовых турбин часть I составлен на основании лекций по этому предмету читавшихся для студентов направления...
Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Расчёт ступеней скорости
Что будем делать с полученным материалом:
Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:
| Твитнуть |
Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Подпишитесь на Нашу рассылку
Реклама
Информация в виде рефератов, конспектов, лекций, курсовых и дипломных работ имеют своего автора, которому принадлежат права. Поэтому, прежде чем использовать какую либо информацию с этого сайта, убедитесь, что этим Вы не нарушаете чье либо право.
© copyright 1999 - 2024 allRefs.net. Все права защищены. Страница сгенерирована за: 0.021 сек.
Новости и инфо для студентов