Определим предварительное значение ширины подошвы ленточного
фундамента b0:
b0=NII/(R0-γmtd)=382,1/(500-20∙3,15)=0,87 м.
Подбираем марку железобетонной фундаментной плиты ФЛ 10.30,
шириной b = 1 м, l = 2,98 м.
вычислим уточненное расчетное сопротивление грунта:
где - коэффициенты условий работы по СНиП 2.02.01-83*;
К - коэффициент, К= 1, если прочностные характеристики грунта (C и f) приняты по таблицам СНиП или региональных нормативов;
Mg, Mq, Mc - коэффициенты, в зависимости от угла внутреннего трения fll;
Кz - коэффициент; при b < 10 м Кz=1;
b - ширина подошвы фундамента, м;
- осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы фундамента, кН/м3
- то же, залегающих выше подошвы;
Сll - расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой фундамента, кПа.
В этой формуле приведенная глубина заложения фундамента от пола подвала :
,
где hs =0,4 м – толщина слоя грунта выше подошвы фундамента со стороны
пола подвала,
hcf = 0,2 м – толщина конструкций пола подвала
γcf = 24 кН/м³ – расчетное значение удельного веса конструкций пола подвала
Расстояние от уровня планировки до пола подвала db = 3 – 0,45 = 2,55 м, принимаем db =2м.
уточним ширину подошвы фундамента с учетом вычисленного значения R:
Принимаем ФЛ 10.24, шириной b = 1м, высотой hp = 0,3м, длиной lp = 2,38м и весом 13,8 кН.
Определяем вертикальные нагрузки в уровне подошвы фундамента. Стену подвала назначаем из фундаментных стеновых блоков сплошных из тяжелого бетона шириной b’ = 0,5 м марки ФБС 24.5.6 – Т.
шириной b = 0,5м,
высотой hp = 0,58 м,
длиной = 2,38 м.
Вес стены подвала:
Вес фундаментной плиты:
G2=Gp/lp=13,8/2,38=5,8 кН/м
гдеGp, lp – соответственно вес и длина фундаментной плиты.
Вес грунта на левом уступе фундаментной плиты:
G3=(b-b`)/2 * (d-hp)γ11``= 11,85кН/м
гдеγ11``=0.95 γ11`=0,95*17,5=16,63/м
Усилия от временной нагрузки на внешней стороне фундамента:
G4=((b-b`)/2)*q=(1-0,5)/2 *10=2,5кН/м
Сумма вертикальных нагрузок в уровне подошвы фундамента:
ΣN=NII+ G1+G2+G3+G4=382,1+36+5,8+11,85+2,5=438,25кН/м
Выбираем расчетную схему. Для этого проверяем соотношение b’/b:
b`/b=0,5/1=0,5<0,7
Следовательно, расчетная схема может приниматься в виде вертикальной балки, верхний конец которой в уровне низа перекрытия над подвалом шарнирно оперт, а нижний конец в уровне подошвы фундамента защемлен.
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне поверхности планировки.
hэ=q/γII=10/16,63=0,6м.
Интенсивность активного бокового давления грунта в уровне подошвы фундамента
Момент в заделке от действия равномерно распределенной нагрузки
на участке 1 при
Момент в заделке от действия треугольной нагрузки на участке II
Момент в заделке от веса грунта на уступе фундаментной плиты
Момент в заделке от вертикальной нагрузки на внешней стороне фундамента
Момент в заделке от действия момента , приложенного в уровне перекрытия над подвалом,
Суммарный момент в подошве фундамента
Определяем эксцентриситет и его относительной значение
м.
В связи с тем, что значение относительного эксцентриситета находится в интервале , фундамент нужно рассматривать как внецентренно нагруженный.
Недогруз составляет 6.2%., что меньше 10 %
К расчету осадки основания фундамента
Таблица 3
| Z см | ζ | η | α | σzg кПа | σzp кПа | σzpi кПа | h см | E кПа | |
| 1,00 | 1,000 | 55,1 | 383,1 | 357,2 | |||||
| 0,8 | 1,00 | 0,881 | 62,1 | 331,4 | 284,2 | ||||
| 1,6 | 1,00 | 0,642 | 69,1 | 237,0 | 204,9 | ||||
| 2,4 | 1,00 | 0,477 | 76,1 | 172,7 | 152,8 | ||||
| 3,2 | 1,00 | 0,374 | 83,1 | 132,8 | 119,7 | ||||
| 1,00 | 0,306 | 90,1 | 106,5 | 97,3 | |||||
| 4,8 | 1,00 | 0,258 | 97,1 | 88,0 | 81,3 | ||||
| 5,6 | 1,00 | 0,223 | 104,1 | 74,5 | 69,3 | ||||
| 6,4 | 1,00 | 0,196 | 111,1 | 64,1 | 60,1 | ||||
| 7,2 | 1,00 | 0,175 | 118,1 | 56,0 | 28,0 |
1,08≤10 Условие выполнено