Исследование динамической устойчивости при КЗ с учетом АПВ

Исследование динамической устойчивости при КЗ с учетом АПВ. Рисунок 7 - Математическая модель турбоагрегата при КЗ с учетом АПВ Блок 3 моделирует увеличение сопротивления ЛЭП при КЗ. Блок 4 позволяет получить снижение суммарного сопротивления в послеаварийном режиме, вызванное отключением РЗ поврежденного участка.

Блок 26 характеризует снижение суммарного сопротивления, вызванное срабатыванием АПВ. Блоки 3,4,6,26 моделируют изменение суммарного сопротивления ЛЭП при КЗ с учетом АПВ. Остальные блоки выполняют прежние функции. Рисунок 8 – Осциллограммы мощности турбины, синхронной мощности, асинхронной мощности и угла при КЗ с учетом АПВ В нормальном режиме = , , угол. При КЗ в момент времени 0,04 с суммарное сопротивление увеличивается на 400%. Этот момент соответствует провалу в характеристике синхронной мощности турбины.

Асинхронная мощность начинает возрастать. Затем синхронная мощность турбины плавно возрастает до момента, соответствующего углу = . Максимальное отклонение угла = 360о. В момент времени 0,5 с срабатывает РЗ, отключая поврежденный участок. В момент времени 0,9 с срабатывает АПВ. Но модель остается динамически неустойчивой. 2. Компьютерная модель СГ в координатах d, q, 0 а) Режим ХХ Компьютерная модель СГ в координатах d, q, 0 была получена путем реализации системы уравнений (2), (3), (4). (2) Так как ОВ расположена перпендикулярно относительно обмотки статора по оси q, то никаких потоков в этой обмотке ток, протекающий в ОВ не создает.

Следовательно: (3) В системе уравнений (3) все коэффициенты постоянные величины: , , , . Учитывая, что в относительных единицах собственные и взаимные индуктивности равны индуктивным сопротивлениям, то: , , , Тогда систему уравнений (3) можно записать в таком виде: (4) Системы уравнений (2), (3), (4) представляют собой основу математической модели СГ – суперблок Generator.

Реализация суперблока – Generator: Рисунок 9 – Математическая модель суперблока Generator I Блоки 1,2,3,4 моделируют сопротивления обмоток статора и ротора. II Часть бл. I группы совместно с бл.5,8,10 создают потокосцепление обмотки d статора. III Блоки 2,6 - потокосцепление обмотки q статора. Часть бл. I группы совместно с бл.7,9,11 – потокосцепление ОВ. Часть бл. II, III групп совместно с бл.12,14,15,21,22,24 моделируют напряжение обмотки d статора.

Часть бл. II, III групп совместно с бл.16,17,18,19,22,23 моделируют напряжение обмотки q статора. Часть бл. III группы совместно с бл.13,20,25,26,27 моделируют ток ОВ. Рисунок 10 – Математическая модель СГ в режиме ХХ В режиме ХХ токи в обмотках d, q статора равны 0. Напряжение в ОВ зададим равным 0,017 о.е. Рисунок 11 – Осциллограммы токов в обмотках статора и ротора и напряжения в обмотках статора в режиме ХХ Таким образом, в режиме ХХ напряжение в обмотке d статора отсутствует.

А напряжение в обмотке q статора и ток в ОВ постоянны по величине.