Сооружения и основания

Распределение напряжений в грунтовой толще зависит от многих факторов. Прежде всего к ним относятся: характер и режим нагружения массива, инженерно – геологические и гидрогеологические особенности площадки строительства, состав и физико – механические свойства грунтов.

Формирование напряжений в грунтовой толще происходит не мгновенно при приложении нагрузки, а может развиваться длительное время. Это связано со скоростью протекания деформаций и особенно сильно проявляется в пылевато - глинистых грунтах, где процессы фильтрационной консолидации и ползучести развиваются очень медленно.

Под действием собственного веса в массивах грунтов всегда формируется начальное напряженное состояние, оно может осложняться различными геодинамическими процессами. Поэтому напряжения, возникающие в массивах грунтов от действия сооружения, накладываются на уже имеющиеся в нем собственные напряжения. Это приводит к формированию сложного поля напряжений в грунтовой толще.

Определение напряжений в грунте - сложная задача, решаемая с помощью линейной теории упругости. Определенное с помощью теории упругости поле напряжений соответствует конечному, стабилизированному, состоянию грунтов. То есть к моменту времени, когда все деформации, вызванные приложением нагрузок, уже совершились.

При расчетах оснований и фундаментов сооружений используют расчетные схемы (Рисунок 6, а, б).

Рисунок 6 - Схема фундамента и реактивного напряжения по его подошве:

а) схема фундамента и реактивного напряжения по его подошве;

б) расчетная схема передачи нагрузок ниже подошвы фундамента

 

В расчетной схеме взаимодействия сооружения и основания выделяют из этой системы отдельный фундамент шириной b, заменив воздействие на него сооружения соответствующей комбинацией нагрузок. Тогда под действием этих нагрузок, с учетом веса фундамента Q и грунта на его обрезах G по подошве фундамента возникнут реактивные нормальные напряжения р (х), отражающие силы взаимодействия сооружения, фундамента и грунтов основания.

Поскольку подошва фундамента всегда заглубляется ниже поверхности земли, в уровне подошвы по сторонам от фундамента будет действовать еще некоторое равномерно распределенное напряжение q, соответствующее весу слоя грунта, равного глубине заложения фундамента d. Тогда можно считать, что на основание в плоскости, проходящей через подошву фундамента, действует нагрузка, составленная из эпюры напряжений р (х) в пределах подошвы фундамента и эпюры равномерно распределенного напряжения q(Рисунок 6,б).

Необходимо отметить, что до строительства сооружения в плоскости будущего фундамента уже действуют нормальные напряжения от веса грунта q, поэтому от веса и нагрузок построенного сооружения будут действовать дополнительные напряжения. Они будут равны: р (х) - q. Полные напряжения от всех нагрузок могут быть определены как сумма напряжений от веса грунта, залегающего выше этой точки, и от дополнительной нагрузки под подошвой фундамента р (х) - q.

На практике при расчетах фундаментов используют только схему рисунка 6,а.

 

 

Вопрос 2 – Определение напряжений по подошве фундаментов и сооружений

При взаимодействии фундаментов и сооружений с грунтами основания на поверхности контакта возникают контактные напряжения. Характер распределения контактных напряжений зависит от жесткости (податливости) грунтов основания. Различают три случая, отражающих способности сооружения и основания к совместной деформации:

1) абсолютно жесткие сооружения, когда деформируемость сооружения ничтожно мала по сравнению с деформируемостью основания, и при определении контактных напряжений сооружение можно рассматривать как недеформируемое (массивные фундаменты под мостовые опоры, тяжелые прессы, дымовые трубы и т.д.);

2) абсолютно гибкие сооружения, когда деформируемость сооружения настолько велика, что оно свободно следует за деформациями основания;

3) сооружения конечной жесткости, когда деформируемость сооружения соизмерима с деформируемостью основания; в этом случае они деформируются совместно, что вызывает перераспределение контактных напряжений.

Критерием оценки жесткости сооружения может служить показатель гибкости tпо М.И. Горбунову-Посадову:

 

t ≈ 10 E l³ / E_к h³ , (3.1)

 

где E, E_к - модули деформации грунта основания и материала конструкции;

l, h - длина и толщина конструкции.

 

Конструкция сооружения считается абсолютно жесткой, если t ≤ 1. в первом приближении жесткость конструкции можно оценить исходя из соотношения ее толщины и длины. При h / l > 1 конструкция может рассматриваться как абсолютно жесткая.

Существенное значение имеет также соотношение длины l и ширины b сооружения. При l / b ≥ 10 распределение контактных напряжений соответствует случаю плоской задачи, при l / b < 10 - пространственной.

При определении контактных напряжений важную роль играет выбор расчетной модели основания и метода решения контактной задачи, причем расчетная модель основания часто бывает не связана собственно с моделью грунтов, слагающих массив, поэтому модели грунтового основания для расчетов контактных напряжений иногда называют контактными моделями.

Наибольшее распространение в инженерной практике получили модель местных упругих деформаций и модель упругого полупространства.

Рисунок 7 – Схема балки (а)

и расчетная схема для случая плоской задачи (б)

 

Модель местных упругих деформаций. Согласно этой модели, реактивное напряжение в каждой точке поверхности контакта прямо пропорционально осадке поверхности основания в той же точке:

 

р (х) = k w (х) , (3.2)

 

где k – коэффициент пропорциональности, часто называемый коэффициентом постели, Па/м.

Схема деформирования такого основания показана на рисунке 8, а.

 

Видно, что в соответствии с моделью местных упругих деформаций осадки поверхности основания за пределами габаритов фундамента отсутствуют, то есть фундамент как бы установлен на пружинах, сжимающихся только в пределах его контура.

Модель упругого полупространства. Эта модель, в отличие от предыдущей модели, предусматривает, что поверхность грунта оседает как в пределах площади загрузки, так и за ее пределами (Рисунок 8, б). Причем кривизна прогиба зависит от механических свойств грунтов и мощности сжимаемой толщи в основании.

В случае плоской деформации прогиб поверхности под действием сосредоточенной силы Р описывается уравнением (3.3):

 

w (x) = [ P ln (x - ξ) + D ] / π C , (3.3)

 

где С = Е / (1 – μ²) – коэффициент жесткости основания;

х – координата точки поверхности, в которой определяется осадка;

ξ - координата точки приложения силы Р;

D - постоянная интегрирования.

Рисунок 8 – Деформация поверхности основания:

а) по модели местных упругих деформаций;

б) по модели упругого полупространства

 

При определении прогибов поверхности от действия распределенной нагрузки уравнение (3.3) необходимо проинтегрировать по площади загружения.

 

Недостатком модели упругого полупространства является то, что в ней не ограничивается мощность сжимаемой толщи в основании сооружения. В реальных условиях взаимодействия фундамента и основания мощность сжимаемой толщи обычно бывает ограничена, что влияет на характер распределения контактных напряжений.

Общая схема определения контактных напряжений с использованием указанных выше моделей заключается в совместном решении уравнении уравнений.