рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Раздел Химия
/
Вид работы: Курсовые Проекты
/
Приход тепла зоны кипящего слоя

Реферат Курсовая Конспект

Выберите учебное заведение

Приход тепла зоны кипящего слоя

Работа сделанна в 2006 году

Приход тепла зоны кипящего слоя - Курсовой Проект, раздел Химия, - 2006 год - Переработка вторичного сырья: инструментальных сталей, осколков и пыли на основе твердых сплавов карбида вольфрама Приход Тепла Зоны Кипящего Слоя. Физическое Тепло При Т 20 С. Теплоемкость Ши...

Приход тепла зоны кипящего слоя. Физическое тепло при Т 20 С. Теплоемкость шихты WC Ср 12,27 2,06 10 3283 - 2,68 105 1 283 9,51 Дж моль град С 9,51 1000 195,86 84,12 Дж кг град WO3 Ср 17,58 6,79 10 - 3 283 19,5 Дж моль град С 19,5 1000 231,82 84,12 Дж кг град TiC Ср 13,29 - 1,94 10 3 283-4,21 10 1 2832 7,47 Дж моль град С 7,47 1000 59,84 124,8 Дж кг град TiO2 Ср 17,97 0,28 10 3 283 - 4,35 105 2832 12,54 Дж моль град С 12,54 1000 79,88 156,98 Дж кг град Со Ср 3,3 5,86 10 3 283 4,95 Дж моль град С 4,96 1000 58,93 84,17 Дж кг град СоО Ср 11,5 2,04 10 3 283 0,4 105 2832 12,62 Дж моль град С 12,62 1000 74,93 168,42 Дж кг град Со203 Ср 19,3 8,1 10 3 283-2,4 105 2832 18,59 Дж моль град 0 18,59 1000 165,86 112,08 Дж кг град Zn Ср 5,43 2,4 10 3 283 6,11 Дж моль град С 6,11 1000 65,39 93,44 Дж кг град ZnO Ср 11,71 1,22 10 3 283-2,18 105 2832 9,33 Дж моль град 0 9,33 1000 81,39 114,63 Дж кг град Си Ср 5,41 1,5 10 3 283 5,83 Дж моль град С 5,83 1000 63,55 91,74 Дж кг град Си2О Ср 14,9 5,7 10 3 283 16,51 Дж моль град С 16,51 1000 143,1 115,37 Дж кг град CuO Ср 9,27 4,80 10 3 283 10,628 Дж моль град С 10,628 1000 79,55 133,606 Дж кг град Fe Ср 9,0 Дж моль град С 9,0 1000 55,85 161,14 Дж кг град FeO Ср 12,38 1,62 10 3 283-0,38 105 1 2832 12,364 Дж моль град С 12,364 1000 71,85 172,081 Дж кг град Fe203 Ср 31 1,76 10 3 283 31,5 Дж моль град С 31,5 1000 159,7 197,24 Дж кг град Бентонит Al2O3 4SiO2 2H2O Ср 109,3 4 46,9 2 46,9 18,4 434,3 2 30,0 10 3 283 - 30,4 17,9 27,3 105 1 2832 357,3 Дж моль град С 945,5 Дж кг град бентонит A12O3 4SiO2 2H2O рассчитываем, как сумму теплоемкостей составляющих оксидов АСр 109,3 4 46,9 2 46,9 18,4 4 34,3 2 30 10 3 Т- 30,4 17,9 27,3 105 Т2 390,7 10- 283-75,6 105 2832 357,3 945,5Дж кг град Н2О Теплоемкостыгринимаем равной 4184 Дж кг град Средняя аддитивная теплоемкость шихты, Дж кг град С 48,55 0,49202 84,12 0,13071 124,8 0,09330 156,98 0,02835 84,17 0,03654 168,42 0,01087 93,44 0,00365 114,63 0,00106 91,74 0,00183 115,37 0,00049 161,14 0,00061 197,24 0,00031 945,5 0,06008 4184 ОД4019 100 700,04Дж кг град Физическое тепло шихты при 20 С Ккал ч 700,04 273,638 20 10 3 3831,15 6.1.1.2. Физическое тепло воздуха Исходим из содержания в воздухе кислорода азота и паров воды. Для 100 С теплосодержания равны, кДж нм3 131,7 129,5 и 150,5 В пересчете на 1 кг и Т 20 С, кДж кг. Кислород 131,7 20 100 22,4 32 18,4 Азот 129,5 20 100 22,4 28 20,7 Пары воды 150,5 20 100 22,4 18 37,5 Физическое тепло воздуха, кДж ч 18,4 75,043 20,7 251,231 37,5 3,915 6728,085 Теплосодержание воздуха при 20 С ккал кг 6728,085 330,189 20,376 6.1.1.3. Тепло реакции окисления реакция 1 Окисление WC ЛН1173 -1190,5 кДж моль Теплота окисления 1 кг WC Q wc 1190,5 134,636 1000 195,86 818360,860 кДж кг реакция2 Окисление TiC ДНц7з -1018,5 кДж моль Теплота окисления 1 кг TiC Q Tlc 1018,5 25,531 1000 59,84 434547,526 кДж кг реакция 8 Окисление Со ДН117з -248,55 кДж моль Теплота окисления 1 кг Со Q со 248,55 10,0 1000 58,93 42177,16 кДж кг реакция 4 Окисление Zn ДН1Ш -345,782 кДж моль Теплота окисления 1 кг Zn Q zn 345,782 1,0 1000 65,39 5287,995 кДж кг реакция 11 Окисление Си АНц7з -162,7 кДж моль Теплота окисления 1 кг Си Q Си 162,7 0,5 1000 63,55 1280,094 кДж кг реакция 14 Окисление Fe АНП73 -821,787 кДж моль Теплота окисления 1 кг Fe QFe 821,787 0,167 1000 55,85 2457,268 кДж кг реакция 12 Доокисление Си2О до СиО ДН1173 -73,2 кДж моль Q сио 73,2 1000 0,133 79,55 122,383 кДж кг реакция 9 Доокисление СоО до Со20з ДНП73 -101,455 кДж моль Qco2o3 101,455 1000 0,2,975 165,86 1819,779 кДж кг 6.1.1.4Суммарный приход тепла.

Q 3831,15 6728,085 818360,860 434547,526 42177,16 5287,995 1280,094 2457,268 122,383 1819,779 1316612,300 кДж ч 6.1.2. Расход тепла. 6.1.2.1. Тепло уносимое огарком.

Средняя теплоемкость огарка, Дж кг град О 48,55 0,01068 124,8 0,00206 84,12 0,7632 156,98 0,07937 168,42 0,00101 112,08 0,06793 114,63 0,0061 115,37 0,00154 133,606 0,00142 197,24 0,00111 172,081 0,00021 945,5 0,06537 1 148,348 Тепло уносимое огарком при 900 С, кДж ч 148,348 10-3 900 163,469 21825,269 6.1.2.2. Тепло уносимое пылью.

Средняя теплоемкость пыли, Дж кг град C 48,55 0,05026 84,12 0,66922 124,8 0,00965 156,98 0,14514 l 48,55 0,00513 84,12 0,74035 124,8 0,00099 156,98 0,11438 168,42 0,00048 18,59 0,06587 114,63 0,00587 115,37 0,00145 133,606 0,00135 197,24 0,00102 172,081 0,0002 945,5 0,06289 ! 239,954 Тепло уносимое огарком при 900 С, кДж ч 239,954 10 3 900 92,655 20009,644 6.1.2.3. Тепло уносимое газами.

Теплосодержания компонентов газов при600 С равны, кДж нм3 азот - 803,6 углекислый газ - 1228,8 вода - 968,0 Теплосодержания компонентов газов в пересчете на 900 С равны, кДж кг азот 803,6 900 22,4 600 28 964,32 углекислый газ 1228,8 900 22,4 600 44,01 938,143 вода 968,0900 22,4 600 18 1806,93 Тепло уносимое газами при 900 С, кДж ч 964,32 251,231 938,143 41,414 1806,93 42,275 357507,298 6.1.2.4. Затраты тепла на испарение воды в шихте.

Для нагрева воды от 20 С до 100 С затрачивается 2591,6 кДж. Теплосодержания водяного пара при 100 С равно 150,5 кДж нм3 150,5 22,4 18 187,2 кДж ч Тогда дополнительные затраты тепла на испарение воды составляют, кДж кг 2591,6-187,2 2404,4 Дополнительные затраты тепла на испарение воды составляют, кДж ч 2404,4 38,36 92232,784 6.1.2.5. Потери тепла через стены.

Условно принимаем, что потери тепла через стены составляет 3 от прихода тепла, кДж ч 1316612,300 0,03 39498,369 6.1.2.6. Суммарные потери тепла.

Q 21825,269 20009,644 357507,298 92232,784 39498,369 531073,364 кДж ч 6.1.2.7Избыток тепла при теоретическом расходе воздуха Q 1316612,300-531073,364 785538,936 кДж ч 6.1.3.

Развернуть

Открыть в широком формате

– Конец работы –

Эта тема принадлежит разделу:

Переработка вторичного сырья: инструментальных сталей, осколков и пыли на основе твердых сплавов карбида вольфрама

Они состоят из карбидов вольфрама, титана, тантала, сцементированных небольшим количеством кобальта. Карбиды вольфрама, титана и тантала обладают высокой твердостью,… Скорости резания инструментами, оснащенными твердыми сплавами, в 3-4 раза превосходят скорости резания инструментами…

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Приход тепла зоны кипящего слоя

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Все темы данного раздела:

Основные проблемы переработки вторичного редко металлического сырья
Основные проблемы переработки вторичного редко металлического сырья. В настоящее время подсчеты показали, что удельные капитальные затраты на сбор и переработку вторичного металла в 25 раз меньше,

Классификация по физическим признакам
Классификация по физическим признакам. По физическим признакам отходы цветных металлов делятся на четыре класса А - лом и кусковые отходы Б - стружка, проволока В - порошкообразные и пастообразные

Классификация по химическим признакам
Классификация по химическим признакам. По химическому составу вторичное сырье делится на группы и марки. Группы характеризуют состав вторичного сырья. Чем больше номер группы, тем ниж

Способы утилизации и переработки вторичного сырья
Способы утилизации и переработки вторичного сырья. Основные этапы переработки вторичного сырья определяются его видом. Переработка твердых отходов включает контроль радиоактивности, взрывооп

Переработка сплавов редких элементов
Переработка сплавов редких элементов. Сплавы редких металлов перерабатывают окислением, хлорированием, электролизом и гидрометаллургическим способом. Их переработка осложнена более высоким содержан

Гидрометаллургические методы
Гидрометаллургические методы. Их можно использовать для переработки ниобиевых сплавов, содержащих 80-90 Nb, а также пылей от заточки твердосплавного инструмента. Технологические этапы перера

Описание схемы переработки карбида
Описание схемы переработки карбида. Дробление и измельчение. Исходное сырье поступает в щековую дробилку, затем в дисковую мельницу, где происходит измельчение сырья до нужного размера до 1,0 мм. 4

WC - Карбид вольфрама
WC - Карбид вольфрама. Молекулярная масса 195,86 Получаются прокаливанием смеси W и С при 1400-1500 С. Физические и химические свойства, tnn WC свыше 3000 С плотность WC 15,6 г см3. Нерастворимы бе

TiC - Карбид титана
TiC - Карбид титана. tun свыше 3000 С. Карбид титана, обладающий высокой твердостью и тугоплавкостью, является компонентом жаропрочных и твердых инструментальных сплавов, абразивный материал, его и

Со-Кобальт
Со-Кобальт. Электронная формула KL3s23p63d74s2, еион Ме Ме е 7,86 эВ. Степень окисления 1 , 2, 3, 4 валентность 1 , 2, 3,4 Физические свойства серебристо-серый с розоватым оттенком металл, tra 1494

СоО - Оксид кобальта П
СоО - Оксид кобальта П. Серовато-зеленый кристаллический порошок с решеткой типа NaCl.1ПЛ 1935 С, плотность равна 6,45 г см. Устойчив до 2860 С. Мало растворим в воде и других растворителях. Проявл

Zn - Цинк
Zn - Цинк. Электронная формула KLM4s2, Еион Ме Ме е 9,39 эВ Степень окисления 2 валентность 2 Физические свойства серебристо-белый с голубоватым оттенком мягкий металл, U 1809 C, tjonr OOCfC, плотн

ZnO - Оксид цинка
ZnO - Оксид цинка. Встречается в природе в виде минерала цинкита. Диамагнитные кристаллы со структурой вюртцита белого цвета. tnn 1969 C, плотность равна 5,70 г см3. Мало растворим в воде. Растворя

Си - Медь
Си - Медь. Электронная формула KLM4S1, Еи0н Ме Ме е 7,72 эВ Степень окисления 1, 2, 3 валентность 1,2, 3 Физические свойства мягкий блестящий металл красноватого цвета, 1Ш 1085 С, 1кип 2540 С, плот

О - Оксид меди I
О - Оксид меди I. Встречается в природе в виде минерала куприта. Диамагнитные кубические кристаллы, цвет которых меняется от коричневого до карминово-красного. tnn 1238 C. Мало растворим в в

СиО - Оксид меди П
СиО - Оксид меди П. Встречается в природе и называется черной медью, мелаконитом или теноритом. Парамагнитный черный порошок или черные кубические кристаллы . tnn 1335 C, 1пл 1026 С, плотность равн

Fe-Железо
Fe-Железо. Электронная формула KL3s23p63d64s2, ЕиОН М Ме е 7,90 эВ. Степень окисления 2, 3, 4, 6, 8 валентность 2,3, 4,6, 8 . Физические свойства серебристо-серый твердый металл, tim 1539 C, 1кип 3

ГеО - Оксид железа II
ГеО - Оксид железа II. Диамагнитный черный неустойчивый кристаллический порошок. Решетка типа NaCl. tm 13680C. Превращается в при нагревании на воздухе. Мало растворим в воде и щелочах. Растворяетс

Запишем уравнения используя исходные данные и принятые значения
Запишем уравнения используя исходные данные и принятые значения. Xi Xo XK2i i XO2l 1 X21 X221 Хо 166,67 Хк211 0,2 0,1 0,78 0,15 Xi X2i 0,65 0,02 0,78 0,15 X1 X22i 0,15 0,01 0,78 0,15 Xi 0,1 - доля

Расчет циклонной пыли
Расчет циклонной пыли. Количество карбида окисляемого в циклоне в виде металлов Со, Zn, Cu, Fe, кг ч 3, 202 0,06 0,006 0,003 0,001 0,78 0,15 0,241 Количество оксидов в циклоне без учета оксидов пос

Количество связующих веществ в исходной шихте
Количество связующих веществ в исходной шихте. Количество WC в шихте, кг ч 166,67 0,76 1,746 2,686 0, 201 134,636 Количество ТЮ в шихте, кг ч 166,67 0,15 0,516 0,336 0,039 25,531 Количество шихты б

Окисление карбидов
Окисление карбидов. Окисление WC Распределение компонента, кг ч огарок 134,636 0,65 87,513 пыль циклона 134,636 0, 20 26,927 пыль рукавного фильтра 134,636 0,15 20, 195 Основная реакция WC 2.5О? WC

Окисление Ге
Окисление Ге. Распределение компонента, кг ч огарок 0,167 0,65 0,108 пыль циклона 0,167 0,2 0,033 пыль рукавного фильтра 0,167 0,15 0,025 Реакции a Fe 0.50? FeO М 55,85 М 16 М 71,85 г моль 1 в огар

Теоретическое количество воздуха
Теоретическое количество воздуха. Суммарное количество кислорода, кг ч 35,03 9,939 11,563 3,55 2,662 1,765 0,865 0,543 0,407 0,182 0,159 0,049 0,037 0,023 0,013 0,009 0,005 0,003 0,008 0,014 0,002

Определение требуемого избытка воздуха
Определение требуемого избытка воздуха. Теплосодержание воздуха при 900 С. Количество влаги 0,012кг. на 1кг. сухого воздуха Oi-23 , N2-77 , следовательно 1кг. влажного воздуха будет содержать кисло

Определение размеров сечения печи
Определение размеров сечения печи. При обжиге в кипящем слое гранул крупностью до 2мм оптимальный расход составляет 750 нм3 ч м2 Оптимальный расход воздуха, выраженный в кг ч м2 определим, приняв с

Надслоевая зона
Надслоевая зона. Приход тепла6.2.1.1. Физическое тепло пыли и газов. 20009,644 357507,298 785538,936 1163055,878 кДж ч 6.2.1.2. Тепло окисления. Первичной пыли в циклонной пыли 1 3 от всей,

Уточнение аппаратурного оформления
Уточнение аппаратурного оформления. Щековая дробилка 14 Основной проблемой схемы переработки является измельчение сырья. Рисунок 2. Щековая дробилка Достижимая конечная крупность зависит от выбранн