Определение размеров подошвы фундамента

Определение размеров подошвы фундамента.

Расчет ширины подошвы фундамента можно выполнить методом последовательных приближений первоначально назначается ширина фундамента b0 и определяется расчетное сопротивление грунта под подошвой фундамента R по формуле Rgc1gc2KMgbgIIMgd1gII McCIIгде Mg,Mg,Mc коэффициенты, принимаемые из таблицы gc1gc2К произведение коэффициентов условий работы, в курсовой работе можно принять равным 1,0. b ширина подошвы фундамента d1 глубина заложения фундамента CII расчетное значение удельного веса грунта, залегающего ниже подошвы фундамента gII то же, залегающего выше подошвы фундамента.

Ширина подошвы фундамента определяется по формуле bc N0R-gсрd1h где gср осредненный удельный вес бетона и грунта на уступах фундамента.

Можно принять равным 21 кНм3. Расчет повторяется до тех пор, пока bc последних приближений будет отличаться не более чем на 1 см. А так же можно воспользоваться формулой PN0b2d1gсрb2 Данные для расчета gср 22 кНм3 N0 3000 кН gII 18,8 кНм3 gII 20,38 кНм3 CII 17 кПа Mg 0,93 Mg 4,5 Mc 7,15 После многократных подстановок получаем b 3,1 м P 350 кПа 2.2.2. Расчет осадки фундамента опоры путепровода.

Перед расчетом осадки основания необходимо показать геологические условия строительной площадки с учетом положения поверхности грунта и с расположением фундамента опоры путепровода.

Природное давление грунта определяется по формуле szgSgihi Для условий строительной площадки строится эпюра природных давлений. Дополнительное давление на грунт в уровне подошвы фундамента определяется по формуле P0P-szg0 PN0GгрGфb2 P 350 кПа GфVфgбет Где Vфb2h11,22d1-h1 GгрVгрgгр Где Vгрb2d1-Vф После вычислений Р0 233,64 кПа Значение природного давления в уровне подошвы фундамента szg0 можно определить графически по эпюре природных давлений на глубине zHd1. Толща грунта под подошвой фундамента делится на слои hi0,4b и на нижних границах этих слоев определяются напряжения szp по формуле szpaP0 где a - коэффициент, принимаемый по таблице.

В данном случае hi0,43,11,24 м При расчете осадки основания промежуточные вычисления удобно записывать в таблицу расчета осадки основания.

По данным столбцов 2 и 5 таблицы строится эпюра дополнительных давлений szpfz.

Расчет следует вести до нижней границы сжимаемой толщи B1C1, которая определяется путем сравнения значений szp и szg на однойи той же глубине. На нижней границе сжимаемой толщи szp0,2szg. В графу 6 заносятся средние напряжения в пределах каждого слоя szpisz1psz2p2 В графу 7 таблицы заносят модули деформации грунта Еi, залегающего в пределах слоев.

В графу 8 таблицы заносятся результаты расчета осадок отдельных слоев грунта Si0,8szpihi Ei Осадка фундамента определяется как сумма осадок отдельных слоев грунта SSSi Расчет осадки основания. Таблица 5. hiziZi0,5baszpaP0szpi, кПаЕi, кПаSi12345678 1,24 0 0 1 223,64 1,24 0,8 0,8 178,91 2,48 1,6 0,449 100,4 3,72 2,4 0,257 57,47 4,96 3,2 0,16 35,78 6,2 4 0,108 24,15 201,27 28000 0,00711,24 139,650,00490,82 78,93 0,00180,42 330001,24 46,620,00141,24 29,960,0009SSSi S0,016 м Вывод szp0,2szg осадка фундамента после линии B1C1 незначительна, расчет ведем до этой линии.

Фундамент устойчив, использование не затруднено. Учт влияния соседних фундаментов на осадки основания. Опора путепровода состоит из нескольких колонн, каждая из которых опирается на отдельный фундамент. Рядом расположенные фундаменты оказывают влияние на осадки рассматриваемого фундамента. Учет влияния соседних фундаментов на осадку рассматриваемого фундамента можно производить методом эквивалентного модуля.

Дополнительная осадка рассматриваемого фундамента от влияния соседнего фундамента определяется по формуле DSw0P0c1-n2Eэкв где w0 коэффициент, определяемый с учетом расстояния от центра нагруженной квадратной площадки со стороной с до центра фундамента, на которой эта площадка влияет. Если соседний фундамент имеет форму квадрата, равновеликому этому треугольнику по формуле с lb где l и b стороны подошвы прямоугольного фундамента.

В таблице коэффициентов w0 выбирается значение коэффициента w0 в зависимости от отношения xc. Эпюры природных и дополнительных давлений, масштаб 1100 Р0 - дополнительное давление под подошвой соседнего фундамента n - коэффициент Пуассона, в расчетах можно принять n0,3 Еэкв эквивалентный модуль деформации грунта, при определении которого необходимо учитывать, что линия влияния сжимаемости грунтов имеет max не у подошвы рассматриваемого фундамента, а заглубляется от подошвы тем больше, чем дальше расположен влияющий фундамент.

В результате расчетов делается сопоставление осадки фундамента и предельной деформации основания. Производится проверка соблюдения условия SSDSi Sus Где Sus1, L Где L длина меньшего из двух примыкающих к промежуточной опоре путепровода пролетных строений в метрах. 2.3. Расчет подпорной стенки, ограждающей выемку в грунте. Исходные данные для расчета заданы в задании на проектирование. За подпорной стенкой залегают грунты ненарушенной структуры.

На поверхности грунта имеется пригрузка интенсивностью g. Перед расчетом необходимо уточнить расположение слоев грунта на участке действия активного давления от поверхности грунта до глубины H и на участке действия пассивного давления от дна выемки до глубины h0. В расчете подпорной стенки учитываются расчетные характеристики грунта jI, СI. Если в пределах подпорной стенки до глубины H залегают несколько слоев глинистых грунтов или несколько слоев песчаных грунтов, то их осредненные прочностные характеристики следует определить по формулам jIjI1h1jI2H CICI1h1CI2h2H Так же осредняются и удельные веса слоев грунта, залегающих за подпорной стенкой.

Если же за подпорной стенкой от поверхности грунта до глубины Н1 залегает глинистый грунт, а ниже на участке Н2Н-Н1 песчаный грунт, или наоборот, вначале песчаный, а затем глинистый грунт, то осреднение прочностных характеристик следует вести раздельно для слоя Н1 и для слоя Н2. Таким же образом при необходимости можно осреднить характеристики прочности в пределах слоя h0 для расчета пассивного давления.

По расчетам за подпорной стенкой от поверхности грунта до глубины H 5,8 м j 15,46 0 g 18,9 кНм CI 18,13 кПа 2.3.1.