рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Реферат Курсовая Конспект

Первичные фазы и распределение легирующих элементов в чугунах

Первичные фазы и распределение легирующих элементов в чугунах - раздел Геология, Курс лекций по специальным чугунам Область применения отливок из специальных чугунов охватывает практически все отрасли экономики – добычу и обогащение полезных ископаемых   Первичной Структуре Принадлежит Решающее Влияние В Формирован...

 

Первичной структуре принадлежит решающее влияние в формировании свойств чугунов. Влияние первичной структуры на процесс формирования свойств чугунов не утрачивает своего значения и при вторичных превращениях, происходящих при остывании отливки или термической обработки.

Первичная кристаллизация легированных чугунов может протекать с образованием избыточных кристаллов твёрдого раствора аустенита (феррита) или высокоуглеродистых фаз – цементита (Fe3C), комплексных и собственных карбидов легирующих элементов, графита. Последовательность возникновения перечисленных фаз и их количество зависит от состава чугунов и степени переохлаждения кристаллизующегося расплава. Заключительным этапом первичной кристаллизации является эвтектическая кристаллизация.

Формирование литой структуры легированных чугунов завершается процессами, протекающими в твёрдом состоянии (вторичная кристаллизация). При этом происходит выделение избыточных фаз из твёрдых растворов, графитизация высокоуглеродистых структур, эвтектоидное превращение, упорядочение феррита и т. д.

В легированных чугунах, в которых природа высокоуглеродистой фазы подвержена влиянию не только введённых добавок, но и кинетических факторов, особенно сложным является определение направления процесса графитизации. В основе процессов графитизации лежат законы, управляющие взаимодействием атомов компонентов легированного чугуна. Стимулирование при легировании чугунов межатомных связей типа C-C должно способствовать графитообразованию, а типа C-Э – карбидообразованию. Поэтому, ещё в жидком состоянии, особенно в предкристаллизационном периоде, закладываются условия, во многом предопределяющие природу образующихся первичных фаз.

Относительно легко можно определить характер влияния вводимых присадок, если отличительной особенностью их является высокая способность к карбидообразованию. Физическая сущность процессов карбидообразования исследована довольно тщательно и установлена их связь с положением элементов в периодической системе Д.И. Менделеева.

Элементы Ti, V, Nb, Zr, Hf образуют карбиды по типу фаз внедрения с формулами MC и M2C (TiC, VC, Nb2C и др.). Такие карбиды имеют высокую температуру плавления и температуру образования, высокую устойчивость к диссоциации и растворению, широкую область гомогенности по углероду с низкой способностью к насыщению другими элементами. Образование карбидов такого типа определяется главным образом концентрацией соответствующего легирующего элемента в чугуне. Для полного перехода высокоуглеродистой фазы чугунов в специальный карбид требуется относительно большая концентрация легирующего элемента в сплаве (отношение к углероду от 1:4 до 1:9). Практическая целесообразность чугунов с высокими концентрациями таких элементов ещё не доказана (хотя есть чугуны с 6,0 % V), а эффективность ввода легирующего элемента из этой группы подтверждена только до концентраций 1,0-2,0. При таких концентрациях, образующиеся в расплаве карбиды подобного рода могут способствовать графитообразованию в чугунах, оказывая зародышевое действие непосредственно на графитовую фазу, либо косвенно инициируя возникновение кристаллов аустенита (феррита).

Более сложным оказывается влияние на природу высокоуглеродистой фазы чугунов других карбидообразующих элементов, способных растворяться как в цементите, трансформируя его до сложного карбида (например, Fe3C, (Fe, Cr)3C, (Fe, Cr)7C3), так и в твёрдых растворах первичных фаз (аустените). К таким элементам относятся Mn и Cr.

Карбидообразующие элементы (Cr, Mn, Ti, V, Mo, Nb и др.) преимущественно сосредоточены либо в избыточном цементите заэвтектического чугуна, либо в карбидах. Распределение их как в цементите, так и в ледебурите оказывается сложным.

Графитизирующие элементы (Si, Ni, Cu, Al и др.) концентрируются в избыточных кристаллах аустенита доэвтектического чугуна или в эвтектической жидкости заэвтектического сплава.

Для элементов, имеющих меньшее сродство к углероду, характерным является их обратная ликвация в аустените, т. е. возникающие первыми осевые участки кристаллов обогащены легирующими элементами. Таким же оказывается распределение этих легирующих элементов и в графито-аустенитных колониях чугуна. Некарбидообразующие элементы, концентрируясь в твёрдом растворе, обогащают оставшуюся часть жидкости углеродом и повышают тем самым его термодинамическую активность, способствуя возникновению аустенитно-графитовой эвтектики.

Степень неоднородности внутрифазового распределения элементов зависит от концентрации их в чугуне и условий кристаллизации отливок. Однако, при равных условиях они определяются соотношением энергий межатомного взаимодействия среди Fe -Э и Э - C связей. Чем сильнее отличие в строении и размерах атомов карбидообразующего элемента от атомов железа, тем меньше степень легированности ими цементита.

Например, в равновесных условиях затвердевания отливки хром замещает Fe в Fe3C до 25 % ат., Mo до 1 % ат., W до 0,5 % ат., V и Ti до сотых долей процентов. Формула таких карбидов (Fe, Э)3C:(Fe, Cr)3C и др. Структура карбидов Mo и W ещё более сложная (Fe, Mo)2C, (Fe, W)2C.

Из всех карбидообразующих элементов только Cr и Mn применяются в больших количествах для получения специальных чугунов. В марганцевых (8,0-14,0 % Mn) и хромистых (> 10 % Cr) чугунах первичными высокоуглеродистыми фазами всегда оказываются карбиды (Fe, Mn)3C, (Fe, Cr)3C, (Fe, Cr)7C3. Концентрация легирующих элементах в первичных карбидах (Fe, Mn)3C и (Fe, Cr)7C3 может изменяться в широких пределах в зависимости от их общего содержания в чугуне (табл. 1.3).

Возникновение таких карбидов всегда сопровождается значительным обеднением легирующей примесью пограничных с ним зон твёрдого раствора.

Характер распределения легирующих элементов не только регулирует процессы формирования первичных структур отливок, но и в значительной степени наследуется вторичными превращениями в твёрдом состоянии. Кроме этого, литая структура отливок из легированных чугунов может существенным образом отличаться по своим свойствам от однотипных микроструктур, полученных при термической обработке. Причина этого в различных формах и распределениях структурных составляющих, в природе высокоуглеродистых фаз и твёрдых металлических растворах.

Таблица 1.3

Распределение Mn и Cr в чугунах специального назначения

 

Mn, % Cr, %
В карбиде (Fe, Mn)3C, % от общего В немагнитном Mn-Ni-Cu чугуне , всего В карбиде (Cr, Fe)7C3, % от общего В износостойком карбидном чугуне , всего
19,6 8,3 26,2 10,5
26,3 12,2 39,1 18,0
29,1 14,3 46,8 24,6
30,2 15,8 53,7 28,5

 

Известный ряд элементов по относительной интенсивности их влияния на графитизацию выглядит следующим образом:

 

Si, Al С, Ti, Ni, Сu Р, Zr, |Nb|, W, Mn, Cr, V, S, Mg, Се, Те, В

 

Элементы, расположенные слева от ниобия, считаются графитизирующими, а справа - антиграфитизирующими. Эффект их воздействия возрастает с удалением от Nb, влияние которого на графитизацию принято за нулевое. Основанием для представления данного ряда послужило изменение экспериментальной глубины отбела чугуна, по которым рассчитаны коэффициенты в уравнении константы графитизации (Кг):

 

Kr=C [Si - 0,2(Мn- 1,75 - 0,3) + 0,1P+0,4Ni - 1,2Сr + 0,5Аl + 0,2Cu + 0,4Ti - 0,4Mo-2V-8Mg]

 

Кроме того, для классификации химических элементов как графитизаторов или антиграфитизаторов эвтектической кристаллизации используется их влияние на температуру эвтектического превращения по стабильной диаграмме Fe-C.

Однако эти оценки зависят от точности проведенных измерений, чистоты сплавов и во многих случаях не являются однозначными. Например, для W, Mo, S установлен лишь характер влияния на температуру эвтектического превращения. Необходимо также учитывать, что влияние элементов на температуру критических точек диаграммы состояния Fe-C и глубину отбела зависит от их концентрации и содержания углерода в чугуне.

Если рассматривать влияние химических элементов (Xj) на степень графитизации в системе Fe-C-Xj, то в предложенном расположении есть ряд несоответствий, прежде всего касающихся элементов, образующих прочные карбиды (Ti, Zr, Nb).

В связи с этим представляет интерес оценка влияния химических элементов на графитизацию чугуна по их воздействию непосредственно на процесс графитизации.

Формирование кристалла графита в чугуне условно можно представить двумя стадиями: перемещением атомов углерода и осаждением их на поверхность растущего кристалла. Подвижность в расплаве атомов углерода пропорциональна его термодинамической активности (ас), которая будет зависеть не только от его собственной концентрации, но и от других компонентов.

Движущая сила осаждения атомов углерода также зависит от их термодинамической активности:

 

DGV = R T ln ac

где: DGV - изменение объемной энергии кристалла;

R - газовая постоянная;

Т - температура.

 

В многокомпонентных системах активность и соответственно коэффициент активности атомов углерода gc(j) в системе Fe-C-Xj можно выразить через параметры взаимодействия первого е и второго г порядка:

 

lg f C(j) =e cc[c] + ej[X j] + r cc[c]2 + ri c[X j]2

где ас(0) - коэффициент активности атомов углерода в жидком разбавленном растворе железа;

[С], [Xj] - содержание углерода и анализируемого j химического элемента в процентах по массе.

Из приведенного уравнения следует, что коэффициент активности j элемента в многокомпонентной системе можно рассчитывать по данным бинарных систем.

Таким образом, оценка графитизирующей способности элементов может быть проведена по влиянию этих элементов на активность атомов углерода в расплаве чугуна.

О возможности оценки графитизирующей способности химических элементов по их влиянию на активность атомов углерода указывалось в работах Н.Г. Гиршовича и А.А. Жукова.

Для качественной оценки графитизирующей способности химических элементов в системе Fe-C-Xj можно воспользоваться значениями параметров взаимодействия первого порядка ecj. Если ecj больше нуля, то введение j-элемента будет увеличивать диффузионную подвижность и активность атомов углерода, т.е. способствовать росту графита, причем тем в большей степени, чем больше значение ecj. И наоборот, если ecj меньше нуля, то введенный химический элемент будет препятствовать росту кристалла графита. Степень его антиграфитизирующего влияния зависит от величины параметра взаимодействия.

В табл. 1.4 приведены значения параметров взаимодействия углерода и ряда химических элементов ecj в порядке убывания.

Таблица 1. 4

Элемент H B C N Si P S Al Cu Ni
есj ´ 100 4,5 4,3 1,6 1,2

Окончание табл. 1.4

Co W Mo Mn Cr Mg Nb V Ca Ti Zr O
0,5 -0,6 -0,8 -1,2 -2,2 -2,8 -6 -7,7 -9,7 -16 -20 -36

Видно, что по значениям параметра взаимодействия Nb, Ti, Zr могут быть отнесены к карбидообразующим.

А водород, бор, азот и сера увеличивают активность и диффузионную подвижность атомов углерода и по этому признаку должны были бы обладать графитизирующими свойствами. Однако, это противоречит практике. Известно, что находящиеся в чугуне Н, В, N, S повышают склонность чугуна к отбелу. Видимо, оценка химических элементов только по влиянию на термодинамическую активность и диффузионную подвижность атомов углерода в ряде случаев недостаточна. Необходимо учитывать поведение атомов (ионов) вводимых в чугун элементов по отношению к появившимся в нем зародышам графита. Судя по значениям параметров взаимодействия, элементы Н, В, N, S способствуют

зарождению кристаллов графита, повышая активность углерода, а затем, видимо, начинают препятствовать их росту. Атомы этих элементов имеют малые размеры и большую диффузионную подвижность, поэтому они могут легко адсорбироваться на зародышах графита, блокируя их дальнейший рост. В этом смысле элементы Н, В, N, S, по-видимому, близки кислороду, который замедляет диффузионную подвижность атомов углерода, но одновременно, являясь поверхностно-активным элементом, может адсорбироваться на зародышах графита. Необходимо также учитывать возможность дезактивации этими элементами подложек для кристаллов графита.

Такое двойственное поведение в расплаве чугуна Н, В, N, S может быть причиной наблюдающихся в ряде случаев аномальных явлений. Например, в работе [6] экспериментальным путем установили, что при концентрации до 0,2 % сера способствует графитизации, а при большем содержании приводит к ее подавлению.

Таким образом, химические элементы, вводимые в чугун, можно разделить на три группы. К первой необходимо отнести элементы, каждый из которых в системе Fe-C-Xj, повышая активность атомов углерода и их диффузионную подвижность, способствует графитизации чугуна. Ко второй группе относятся элементы, каждый из которых в аналогичной системе уменьшает активность атомов углерода, снижает его диффузионную подвижность и тем самым препятствует графитизации чугуна. К третьей группе можно отнести такие элементы, которые потенциально обладают свойствами элементов I группы, но проявляют себя в чугуне как антиграфитизаторы, т.е. аналогично химическим элементам II группы.

Следовательно, химические элементы, для которых известно значение параметра взаимодействия еД по степени их возможного влияния на процесс графитизации могут быть расположены в следующий ряд:

 

С, Si, P, Al, Cu, Ni, Co W, Mo, Mn, Cr, Mg, Nb, V, Ca, Ti, Zr, О

I группа II группа

Н, В, N, S

III группа

 

Необходимо отметить, что эта оценка характеризует влияние только каждого элемента из Xj, введенного в отдельности в систему Fe-C.

Оценка по термодинамическим характеристикам (активность атомов углерода) может рассматриваться как качественная, так как в этом случае не учитывается кинетика протекания процессов, а также взаимодействие химических элементов между собой.

По характеру влияния на графитизацию чугуна химические элементы можно сопоставить со скоростью затвердевания. Известно, что увеличение скорости затвердевания чугуна приводит к снижению степени его графитизации и наоборот. Влияние скорости затвердевания проявляется в основном через изменение диффузионной подвижности атомов, участвующих в формировании кристаллов твердой фазы.

Это подтверждает правомерность утверждения о воздействии химических элементов на активность углерода в чугуне.

В табл. 1.5 приведены результаты изменения глубины отбела чугуна различного состава по клиновой пробе при одинаковой температуре заливки. Чугун выплавляли в печи сопротивления с графитовым нагревателем. Серу вводили в чугун с лигатурой Fe - 30 % S, азот - с азотированным феррохромом, титан - с ферротитаном Ф-70. Графитизирующее модифицирование чугуна проводили кремнием кристаллическим (SKp) и ферросиликобарием (ФС60В22). Для снижения содержания кислорода чугун раскисляли церием.

Изменение глубины отбела чугуна (DН) при введении химического элемента или модифицировании (НЛ,М) оценивали по сравнению с отбелом чугуна исходного состава или без модифицирования (Нисх), т.е. (Нисх - НЛ,М) * 100/ Нисх . Положительное значение DН соответствует уменьшению глубины отбела и наоборот.

Глубина отбела чугуна увеличивается при повышении в чугуне содержания серы, хрома, титана, кислорода, азота. В их присутствии эффективность действия модификаторов различна. В присутствии серы модификаторы действуют недостаточно эффективно, что вероятно связано с отсутствием в модификаторах элементов, активно связывающих серу.

При вводе в чугун небольшого количества хрома (0,3 % по массе) глубина отбела чугуна увеличивается всего на 19 % (относительно сплава 1). При растворении кремнийсодержащих модификаторов в чугуне образуются зоны повышенного содержания кремния с высокой активностью атомов углерода.

Это может привести к подавлению действия в чугуне химических элементов II группы, снижающих активность атомов углерода. Состав модификаторов в этом случае не оказал существенного влияния.

При повышении содержания азота (до 0,018 %) склонность чугуна к отбелу возрастает почти вдвое, а при введении ФС60В22 также существенно снижается (сплав 10). В присутствии химического элемента III группы эффективно действуют только те модификаторы, которые содержат в своем составе элементы, связывающие азот в прочные нитриды, резко ограничивая его диффузионную подвижность (например, барий).

Кристаллический кремний, в отличие от ФС60В22, оказывает слабое влияние на графитизацию чугуна с повышенным содержанием азота.

При изменении содержания кислорода, графитизирующее действие модификаторов (SjKp и ФС60В22) в чугуне различается незначительно (сплавы 11-16).

Введение титана сопровождается некоторым увеличением содержания в чугуне кислорода и азота. Из приведенных в табл. 1.5 результатов видно, что титан является сильным антиграфитизатором. Более эффективное действие ферросиликобария в качестве модификатора чугуна с титаном, вероятно, связано с необходимостью нейтрализации азота и кислорода. Влияние титана на диффузионную подвижность атомов углерода будет подавляться кремнием.

Таким образом, на основе представлений о влиянии химических элементов на степень графитизации можно осуществлять подбор модификаторов для снижения склонности чугуна к отбелу.

Первичный аустенит легированных чугунов также имеет свои особенности, отличающие его от аустенита вторичного, полученного после термической обработки. Он отличается от вторичного более широким интервалом гомогенности по концентрации в нём как постоянных, так и легирующих элементов. Растворимость легирующего элемента в аустените увеличивается в присутствии не только углерода, но и других элементов. В частности, в аустените высоконикелевых чугунов увеличиваются пределы растворимости для меди до 5-7 % и алюминия до 6-8 %.

Рис. 1.7. Относительное влияние легирующих элементов на отбеливаемость чугуна

 

Процессы, происходящие в твёрдом чугуне при остывании отливки, по своей природе во многом аналогичны фазовым превращениям, которые имеют место при термической обработке. В основе их лежат одни и те же закономерности термодинамики сплавов, определяющие природу образующихся фаз, а также кинетику и механизм возникновения различных структурных образований. Однако имеются и отличия. Они связаны с разной природой первичных твёрдых растворов аустенита или феррита, которые образуются при термической обработке.

Первородный аустенит обладает более высокой склонностью к переохлаждению, а при аустенизации возможно протекание процессов дальнейшего перераспределения примесей с проявлением эффектов равновесной поверхностной сегрегации (или горофильности) или их горофобных свойств. При превращении такого аустенита в процессе охлаждения или при отпуске продуктов его распада для ряда элементов (Cr, Mn, V и др.) и создаются условия их дальнейшего перераспределения между твёрдым раствором и карбидной фазой.

Превращения при охлаждении отливок играют очень важную роль в формировании свойств. Сознательное управление этими процессами позволяет достигнуть требуемой структуры во всех частях литого изделия тем самым обеспечить его надёжность и долговечность в условиях эксплуатации.

Структура кристаллитов первичного аустенита должна иметь ярко выраженную текстуру. При вторичных процессах во время термической обработке, текстура нарушается. Появляются границы и субграницы, что связано с ростом дефектов кристаллического строения.

Всё это повышает устойчивость первичного аустенита, а продукты его распада, прежде всего вторичные карбидные фазы, не только характеризуются особой формой кристаллитов и их распределения, но и могут существенно отличаться даже по своей природе. Например, в результате эвтектоидного превращения первичного аустенита в чугунах с 2-3 % Al может образовываться механическая смесь феррита и вторичного карбида FeAl3Cx. При эвтектоидном превращении переохлаждённого аустенита при термической обработке образуется перлит у того же чугуна (феррит + цементит).

Высокая устойчивость первичного аустенита многих легированных чугунов позволяет получить широкую гамму структур закалки (от мартенсита до аустенита) при непосредственном охлаждении отливки в форме или преждевременной её выбивке и регулировании процесса дальнейшего охлаждения.

Практически все легирующие присадки, вводимые в чугуны, измельчают его структуру (рис. 1.8).

Рис. 1.8. Влияние некоторых элементов на величину эвтектического зерна серого чугуна

 

– Конец работы –

Эта тема принадлежит разделу:

Курс лекций по специальным чугунам Область применения отливок из специальных чугунов охватывает практически все отрасли экономики – добычу и обогащение полезных ископаемых

Введение.. Диапазон механических и служебных свойств современных типов и марок чугунов весьма широк Серый чугун с пластин чатым..

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Первичные фазы и распределение легирующих элементов в чугунах

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Все темы данного раздела:

Особенности легирования
  Легирование является одним из методов управления процессами образования структуры и формирования свойств чугуна. Оно позволяет измельчать первичные структурные составляющие, получат

Особенности жидкого состояния
  Природа жидкого состояния является одним из наиболее сложных объектов изучения теории агрегатного состояния металлов и сплавов. Среди множества теорий жидкого состояния широкое приз

Особенности термической обработки
  Высокая эффективность термической обработки применительно к отливкам из легированных специальных чугунов делает её неотъемлемой частью всего технологического цикла изготовления изде

Изотермическая закалка
Изотермическая закалка заключается в последовательном проведении двух основных операций: 1) аустенизации, т. е. нагрева до температуры закалки и выдержки; 2) переохлаждения аустенита с последующим

Нормализация
Нормализация отливок из специальных чугунов заключается в нагреве до температур аустенизации, выдержки при этой температуре и спокойном охлаждении на воздухе. При нормализации легированных

Улучшение
  Улучшение отливок из легированных чугунов представляет собой сочетание полной закалки с высоким отпуском. В практике термической обработки легированных чугунов улучшение ис

Процессы коррозии в чугуне
  Причиной повышенной коррозии отливок из чугуна является образование гальванических пар из его структурных составляющих при контакте с агрессивной средой. При этом графит играет роль

Влияние химического состава на коррозионную стойкость
  Хром относится к самопассивирующимся металлам. При механическом повреждении пассивной плёнки оксидов хрома она легко самопроизвольно восстанавливается. Пассивность хромистых чугунов

Марки хромистых коррозионностойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 – 87 предусматривает три марки высокохромистых чугунов, отличающихся прежде всего содержанием хрома, углерода и кремния (табл. 2.2). Таблица 2.2 Химическ

Влияние химического состава на структуру и свойства
В системе сплавов Fe – Si образуются следующие фазы: - γ-фаза – твёрдый раствор кремния в γ- железе (максимальная растворимость кремния в γ- железе достигает 2,15 %);

Марки кремнистых коррозионностойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 – 87 предусматривает пять марок кремнистых чугунов, отличающихся прежде всего содержанием кремния, углерода и тем, что в некоторых марках имеется молибден (табл. 2.5).

Общая характеристика
  Обычные низколегированные серый, ковкий, высокопрочный чугуны при нагреве в окислительной среде корродируют, а в ре­зультате графитизации увеличивают объем. Специальные жар

Формирование структуры
Сплавы железа с алюминием, содержащие до 36 % Аl, обра­зуют непрерывный ряд твердых растворов. В системе Fe – Аl - С образуются углеродсодержащие фазы: графит, Fe3AlC

Марки жаростойких алюминиевых чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 - 82 «Чугун легированный для отливок со специ­альными свойствами» предусматривает пять марок чугуна ле­гированного алюминием. Основным требованием к чугуну каждой марки (т

Влияние хрома на жаростойкость чугунов
  Легирование чугуна малыми добавками хрома (до 4 % Cr) повышает устойчивость эвтектического цементита при нагреве и уменьшает рост чугуна. Повышение окалиностойкости низкохромистых ч

Марки жаростойких хромистых чугунов, их основные свойства, области применения
  Для изготовления жаростойких отливок применяются низко- и высокохромистые чугуны, марки которых приведены в ГОСТ 7769-82 (табл. 3.1). Низкохромистые чугуны марок ЧХ1, ЧХ2,

Влияние кремния на структуру и свойства чугунов
  При содержании 5,6 % Si чугун практически имеет однофазную ферритную матрицу и поэтому отличается высокой ростоустойчивостью. Окалиностойкость кремнистого чугуна связана с образован

Марки кремнистых жаростойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 - 82 предусматривает две марки жаростойкого кремнистого чугуна ЧС5 и ЧС5Ш. Химический состав чугунов марок ЧС5 и ЧС5Ш и механические свойства жаростойких кремнистых чугуно

Отливки из комплексно-легированных жаростойких чугунов
  Кроме стандартных марок жаростойких чугунов для изготовления жаростойких отливок часто используют комплексно-легированные белые хромистые чугуны, которые одновременно являются жароп

Марки жаропрочных чугунов, их основные свойства, области применения
  Марки и химический состав жаростойких чугунов приведены в ГОСТ 7769-82. Высоконикелевые чугуны, обладают высокой жаропрочностью, немагнитностью, износостойкостью, являются

Процессы абразивного изнашивания
  Реальным условиям работы оборудования и инструмента при аб­разивном изнашивании соответствуют различные схемы внешнего си­лового нагружения. Все эти схемы можно систе­матизировать п

Влияние химического состава на свойства чугунов
  Кремний в износостойких чугунах можно рассматривать как легирующий элемент, распределяющийся при кристаллизации между аустенитом и эвтектическим расплавом. Кремний повыша

Влияние структуры на износостойкость
  Одним из важнейших факторов, определяющих сопротивление металлических сплавов изнашиванию, является их структурное состояние, а также свойства, взаимное расположение, количествен­но

Влияние карбидной фазы
Тип и морфология. В чугунах, содержащих до 7 % Сr, образу­ется легированный хромом цементит (Fe,Cr)3C. Хотя по мере увеличения содержания хрома в чугуне до 7 % микротвердость карб

Влияние металлической основы
  Высокая износостойкость определяется также металлической основой, в которой закреплены карбиды. В настоящее время нет единого мнения, какой должна быть металлическая матриц

Влияние термической обработки
  Повысить механические свойства и износостойкость чугуна можно путем термической обработки. Высокая абразивная износостойкость белых чугунов обеспечивается толь­ко при мартенситной и

Марки износостойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769-82 «Чугун легированный для отливок со специальными свойствами» предусматривает девять марок белых износостойких чугунов: низколегированный хромистый марки ЧХ3Т, высоколеги

Комплексно-легированные белые износостойкие чугуны
Наибольшей износостойкостью обладают чугуны, соответствующие принципу Шарпи, требующему полной инверсии расположения фаз, т. е. чтобы наиболее твердые структурные составляющие залегали в виде изоли

Общая характеристика
Антифрикционные сплавы, предназначенные для применения в узлах трения со смазкой, должны обеспечивать нормальную работу трущихся деталей как в период приработки, так и при последующей эксплуатации,

Марки антифрикционных чугунов, их основные свойства, области применения
ГОСТ 1585 - 85 устанавливают 10 марок антифрикционного чу­гуна для отливок, работающих в узлах трения со смазкой. Стан­дарт регламентирует иххимический состав (табл. 6.1), микро­структуру и твердос

Применение
  Валки с отбеленным рабочим слоем ЛП и ЛПМ. Эти валки имеют рабочий слой из белого чугуна, переходный слой, состоящий из половинчатого чугуна, и сердцевину из серого чугуна.

Химический состав рабочего слоя валков
Марка валка Химический состав, % C Si Mn Cr Ni S P

Влияние легирующих элементов на свойства рабочего слоя двухслойных валков
Известно, что первичная литая структура оказывает решающее влияние на формирование свойств чугунов в отливках при их охлаждении в форме или во время термической обработки. Первичная кристаллизация

Особенности плавки и заливки форм
  Плавка чугуна осуществляется при высоких температурах и сопровождается сложными физико-химическими процессами взаимодействия расплава, флюсов, шлаков, печных и атмосферных газов, фу

Литейные свойства специальных чугунов
Жидкотекучесть высокохромистых белых чугунов при оптимальных температурах заливки не уступает жидкотекучести обычного серого чугу­на. Линейная усадка белых чугунов составляет 1,8 - 2,2 %,

Особенности технологии формы в зависимости от свойств специальных чугунов
  Технологический процесс изготовления деталей из специальных чугунов, несмотря на разнообразие применяемых составов и большое чис­ло марок, имеет много общих черт. Это сходство опред

Механическая обработка отливок
  Механическая обработка отливок из специальных чугунов очень трудоемкая операция. Наиболее трудно обрабатываются отливки из белых износостойких чугунов. Обрабатываемость бел

Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Education Insider Sample
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама
Соответствующий теме материал
  • Похожее
  • Популярное
  • Облако тегов
  • Здесь
  • Временно
  • Пусто
Теги