Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на полевых транзисторах

РАСЧЕТ КОРРЕКТИРУЮЩИХ ЦЕПЕЙ ШИРОКОПОЛОСНЫХ УСИЛИТЕЛЬНЫХ КАСКАДОВ НА ПОЛЕВЫХ ТРАНЗИСТОРАХ titovaark.tusur.ru Цель работы получение законченных аналитических выражений для расчета коэффициента усиления, полосы пропускания и значений элементов корректирующих цепей наиболее известных и эффективных схемных решений построения усилительных каскадов на полевых транзисторах ПТ. Основные результаты работы вывод и представление в удобном для проектирования виде расчетных соотношений для усилительных каскадов с простой индуктивной и истоковой коррекциями, с четырехполюсными диссипативными межкаскадными корректирующими цепями второго и четвертого порядков, для входной и выходной корректирующих цепей.

Для усилительного каскада с межкаскадной корректирующей цепью четвертого порядка приведена методика расчета, позволяющая реализовать заданный наклон его амплитудно-частотной характеристики с заданной точностью.Для всех схемных решений построения усилительных каскадов на ПТ приведены примеры расчета. 1 ВВЕДЕНИЕ Расчет элементов высокочастотной коррекции является неотъемлемой частью процесса проектирования усилительных устройств.

В известной литературе материал, посвященный этой проблеме, не всегда представлен в удобном для проектирования виде. В этой связи в статье собраны наиболее известные и эффективные схемные решения построения широкополосных усилительных устройств на ПТ, а соотношения для расчета коэффициента усиления, полосы пропускания и значений элементов корректирующих цепей даны без выводов.

Ссылки на литературу позволяют найти, при необходимости, доказательства справедливости приведенных соотношений.Особо следует отметить, что в справочной литературе по отечественным ПТ 1, 2 не приводятся значения элементов эквивалентной схемы замещения ПТ. Поэтому при расчетах следует пользоваться параметрами зарубежных аналогов 2, 3 либо осуществлять проектирование на зарубежной элементной базе 2 ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ РАСЧЕТОВ В соответствии с 4, 5, 6, предлагаемые ниже соотношения для расчета усилительных каскадов на ПТ основаны на использовании эквивалентной схемы замещения транзистора, приведенной на рисунке 2.1,а, и полученной на е основе однонаправленной модели, приведенной на рисунке 2.1,б. абРисунок 2.1 Здесь СЗИ емкость затвор-исход, СЗС емкость затвор-сток, ССИ емкость сток-исток, RВЫХ сопротивление сток-исток, S крутизна ПТ, СВХ .CЗИ СЗС1SRЭ, RЭRВЫХRНRВЫХRН, RН сопротивление нагрузки каскада на ПТ, CВЫХССИСЗС. 3 РАСЧЕТ НЕКОРРЕКТИРОВАННОГО КАСКАДА С ОБЩИМ ИСТОКОМ 3.1 ОКОНЕЧНЫЙ КАСКАД Принципиальная схема некорректированного усилительного каскада приведена на рисунке 3.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 3.1,б. абРисунок 3.1 В соответствии с 6, коэффициент усиления каскада в области верхних частот можно описать выражением , 3.1 где 3.2 3.3 3.4 3.5 - текущая круговая частота.

При заданном уровне частотных искажений 3.6 верхняя частота fВ полосы пропускания каскада равна , 3.7 где . Входное сопротивление каскада на ПТ, без учета цепей смещения, определяется входной емкостью . 3.8 Пример 1. Рассчитать fB, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 3.1, при использовании транзистора КП907Б СЗИ20 пФ СЗС5 пФ ССИ12 пФ RВЫХ150 Ом S200 мАВ 7 и условий RН50 Ом YB0,9 K04. Решение. По известным K0 и S из 3.2 найдем RЭ20 Ом. Зная RВЫХ, RН и RЭ, из 3.3 определим RС 43 Ом. По 3.4 и 3.5 рассчитаем С017 пФ . Подставляя известные и YВ в 3.7, получим fB227 МГц. По формуле 3.8 найдем СВХ45 пФ. 3.2 ПРОМЕЖУТОЧНЫЙ КАСКАД Принципиальная схема каскада приведена на рисунке 3.2,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 3.2,б. абРисунок 3.2 Коэффициент усиления каскада в области верхних частот описывается выражением 3.1, в котором значения RЭ и С0 рассчитываются по формулам 3.9 , 3.10 где СВХ входная емкость нагружающего каскада. Значения fB и СВХ каскада рассчитываются по соотношениям 3.7 и 8. Пример 2. Рассчитать fB, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 3.2, при использовании транзистора КП907Б данные транзистора в примере 3.1 и условий YB0.9 K04 входная емкость нагружающего каскада - из примера 1. Решение. По известным K0 и S из 3.2 найдем RЭ20 Ом. Зная RЭ и RВЫХ, из 3.9 определим RC23 Ом. По 3.10 и 3.4 рассчитаем С062 пФ . Подставляя известные и YB в 3.7, получим fB62 МГц. По формуле 3.8 найдем СВХ45 пФ. 3.3 РАСЧЕТ ИСКАЖЕНИЙ, ВНОСИМЫХ ВХОДНОЙ ЦЕПЬЮ Принципиальная схема входной цепи каскада приведена на рисунке 3.3,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 3.3,б. абРисунок 3.3 Коэффициент передачи входной цепи в области верхних частот описывается выражением 6 , где 3.11 3.12 СВХ входная емкость каскада на ПТ. Значение fB входной цепи рассчитывается по формуле 7. Пример 3. Рассчитать K0 и fB входной цепи, приведенной на рисунке 3.3, при условиях RГ50 Ом RЗ1 МОм YB0,9 CВХ из примера 1. Решение. По 3.11 найдем K01, по 3.12 определим . Подставляя и YB в 3.7, получим fB34,3 МГц. 4 РАСЧЕТ КАСКАДА С ВЫСОКОЧАСТОТНОЙ ИНДУКТИВНОЙ КОРРЕКЦИЕЙ Принципиальная схема каскада с высокочастотной индуктивной коррекцией приведена на рисунке 4.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 4.1,б. абРисунок 4.1 Коэффициент усиления каскада в области верхних частот можно описать выражением 6 , где K0SRЭ 4.1 . Значение , соответствующее оптимальной по Брауде амплитудно-частотной характеристике АЧХ 6, рассчитывается по формуле . 4.2 При заданном значении YB верхняя частота полосы пропускания каскада равна . 4.3 Входная емкость каскада определяется соотношением 3.8. При работе каскада в качестве предоконечного все перечисленные выше соотношения справедливы.

Однако RЭ, R0 и С0 принимаются равными , 4.4 где СВХ входная емкость оконечного каскада. Пример 4.1. Рассчитать fB, LC, RC, CВХ каскада, приведенного на рисунке 4.1, при использовании транзистора КП907Б данные транзистора - в примере 3.1 и условий YB0,9 K04 каскад работает в качестве предоконечного входная емкость нагружающего каскада - из примера 3.1. Решение.

По известным K0 и S из 4.1 найдем RЭ20 Ом. Далее по 4.4 получим RC23 Ом R0 150 Ом C062 пФ . Подставляя C0, RC, R0 в 4.2, определим LCопт16,3 нГн. Теперь по формуле 4.3 рассчитаем fB126 МГц. Из 3.8 найдем CВХ45 пФ. 5 РАСЧЕТ КАСКАДА С ИСТОКОВОЙ КОРРЕКЦИЕЙ Принципиальная схема каскада с истоковой коррекцией приведена на рисунке 5.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 5.1,б. абРисунок 5.1 Коэффициент усиления каскада в области верхних частот можно описать выражением 6 , где K0SRЭF 5.1 5.2 . Значение С1опт, соответствующее оптимальной по Брауде АЧХ, рассчитывается по формуле . 5.3 При заданном значении YB верхняя частота полосы пропускания каскада равна . 5.4 Входная емкость каскада определяется соотношением . 5.5 При работе каскада в качестве предоконечного все перечисленные выше соотношения справедливы. Однако RЭ и С0 принимаются равными , 5.6 где СВХ входная емкость оконечного каскада.

Пример 5.1. Рассчитать fB, R1, С1, СВХ каскада, приведенного на рисунке 5.1, при использовании транзистора КП907Б данные транзистора - в примере 3.1 и условий YB0,9 K04 каскад работает в качестве предоконечного входная емкость нагрузочного каскада - из примера 3.1. Решение.

По известным K0, S, RЭ из 5.1, 5.2 найдем F7,5 R132,5 Ом. Далее получим С062 пФ . Из 5.3 определим С1опт288 пФ. Теперь по формуле 5.4 рассчитаем fB64,3 МГц. Из 5.5 найдем СВХ23,3 пФ. 6 РАСЧЕТ ВХОДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ Из приведенных выше примеров расчета видно, что наибольшие искажения АЧХ обусловлены входной цепью.

Для расширения полосы пропускания входных цепей усилителей на ПТ в 8 предложено использовать схему, приведенную на рисунке 6.1. абРисунок 6.1 Коэффициент передачи входной цепи в области верхних частот можно описать выражением , где 6.1 СВХ входная емкость каскада на ПТ. Значение L3опт, соответствующее оптимальной по Брауде АЧХ, рассчитывается по формуле . 6.2 При заданном значении YB и расчете LЗопт по 6.2 верхняя частота полосы пропускания входной цепи равна . 6.3 Пример 6.1. Рассчитать fB, RЗ, LЗ входной цепи, приведенной на рисунке 6.1, при условиях YB0,9 RГ50 Ом СВХ из примера 3.1 допустимое уменьшение К0 за счет введения корректирующей цепи 2 раза. Решение.

Из условия допустимого уменьшения К0 и соотношения 6.1 найдем RЗ50 Ом. Подставляя известные СВХ, RГ и RЗ в 6.2, получим LЗопт37,5 нГн. Далее определим . Подставляя найденные величины в 6.3, рассчитаем fB130 МГц. 7 РАСЧЕТ ВЫХОДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ В рассматриваемых выше усилительных каскадах расширение полосы пропускания связано с потерей части выходной мощности в резисторах корректирующих цепей КЦ либо цепей обратной связи.

От выходных каскадов усилителей требуется, как правило, получение максимально возможной выходной мощности в заданной полосе частот. Из теории усилителей известно 9, что для выполнения указанного требования необходимо реализовать ощущаемое сопротивление нагрузки для внутреннего генератора транзистора равным постоянной величине во всем рабочем диапазоне частот.

Этого можно достигнуть, включив выходную емкость транзистора в фильтр нижних частот, используемый в качестве выходной КЦ. Схема включения выходной КЦ приведена на рисунке 7.1. абРисунок 7.1 При работе выходного каскада без выходной КЦ модуль коэффициента отражения ощущаемого сопротивления нагрузки внутреннего генератора транзистора равен 9 . 7.1 Уменьшение выходной мощности относительно максимального значения, обусловленное наличием CВЫХ, составляет величину , 7.2 где максимальное значение выходной мощности на частоте при условии равенства нулю СВЫХ максимальное значение выходной мощности на частоте при наличии СВЫХ. Использование фильтра нижних частот в качестве выходной КЦ при одновременном расчете элементов L1, C1 по методике Фано 9 позволяет обеспечить минимально возможное, соответствующее заданным CВЫХ и fB, значение максимальной величины модуля коэффициента отражения в полосе частот от нуля до fB. В таблице 7.1 приведены нормированные значения элементов L1, C1, CВЫХ, рассчитанные по методике Фано, а также коэффициент , определяющий величину ощущаемого сопротивления нагрузки RОЩ, относительно которого вычисляется 9. Таблица 7.1 ,10,180,0990,0001,0000,20,3820,1950,0021 ,0010,30,5470,2850,0061,0020,40,6820,367 0,0131,0100,50,7880,4430,0241,0200,60,86 50,5130,0371,0360,70,9170,5790,0531,0590 ,80,9490,6420,0711,0860,90,9630,7040,091 1,1171,00,9660,7530,1111,1531,10,9580,82 30,1311,1931,20,9440,8810,1531,2381,30,9 270,9400,1741,2841,40,9040,9980,1951,332 1,50,8821,0560,2151,3831,60,8581,1150,23 51,4371,70,8331,1730,2551,4901,80,8081,2 330,2731,5481,90,7831,2920,2921,6052,00, 7601,3520,3091,664Истинные значения элементов рассчитываются по формулам 7.3 Расчет частотных искажений, вносимых выходной цепью оконечного каскада, приведен в разделе 3.1. При использовании выходной КЦ частотные искажения, вносимые выходной цепью, определяются соотношением . 7.4 Коэффициент усиления каскада с выходной КЦ определяется выражением 3.2. Пример 7.1. Рассчитать выходную КЦ для усилительного каскада на транзисторе КП907Б данные транзистора - в примере 3.1 при RН50 Ом, fB200 МГц. Определить RОЩ, уменьшение выходной мощности на частоте fB и уровень частотных искажений, вносимых выходной цепью при использовании КЦ и без нее. Решение.

Найдем нормированное значение СВЫХ 1,07. Ближайшее значение коэффициента в таблице 7.1 равно 1,056. Этому значению соответствуют 1,5 0,882 0,215 1,382. После денормирования по формулам 7.3 имеем 35,1 нГн 24 пФ RОЩ36,2 Ом. Используя соотношения 7.1, 7.2, найдем, что при отсутствии выходной КЦ уменьшение выходной мощности на частоте fB, обусловленное наличием СВЫХ, составляет 2,14 раза, а при ее использовании - 1,097 раза. При отсутствии выходной КЦ уровень частотных искажений, вносимых выходной цепью, определяется соотношением 3.7. Для условий примера 7.1 . Подставляя в 3.7 известные и fB, получим YB 0,795. При наличии выходной КЦ из 7.4 найдем YB 0,977. 8 РАСЧЕТ ДИССИПАТИВНОЙ МЕЖКАСКАДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ ВТОРОГО ПОРЯДКА Принципиальная схема усилителя с межкаскадной КЦ второго порядка приведена на рисунке 8.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 8.1,б. 10. а бРисунок 8.1 Коэффициент усиления каскада на транзисторе T1 в области верхних частот можно описать выражением 11, 12 , 8.1 где K0SRЭ 8.2 сопротивление сток-исток транзистора T1 нормированные относительно и значения элементов нормированная частота текущая круговая частота высшая круговая частота полосы пропускания разрабатываемого усилителя входная емкость транзистора Т2 выходная емкость транзистора T1. В таблице 8.1 приведены нормированные значения элементов вычисленные для ряда нормированных значений , при двух значениях допустимой неравномерности АЧХ . Таблица 8.1 получена с помощью методики проектирования согласующе-выравнивающих цепей транзисторных усилителей, предполагающей составление и решение системы компонентных уравнений 13, и методики синтеза прототипа передаточной характеристики, обеспечивающего максимальный коэффициент усиления каскада при заданной допустимой неравномерности АЧХ в заданной полосе частот 14. Таблица 8.1 дБ дБ ,011,59788,206160,32,02101202,30,051,597 18,0832,0612,0220,6440,470,11,5979,31516 ,032,0210,5720,230,151,5976,39310,692,02 7,2113,50,21,5964,9328,0192,025,510,10,3 1,5963,4715,3472,023,8566,7460,41,5952,7 414,0122,023,0175,060,61,5942,0112,6772, 022,1773,3730,81,5211,6472,0112,021,7582 ,5311,5881,4291,6132,021,5062,0251,21,58 1,2851,3512,021,3381,6881,51,4671,1781,1 732,021,171,3521,71,7381,0170,8712,0151, 0921,19421,6270,9770,7872,001,0071,0232, 51,6130,8940,6352,030,8990,80731,610,837 0,532,0260,8330,6733,51,6080,7960,4552,0 250,7850,5774,51,6060,7410,3542,0250,721 0,44961,6050,6920,2662,0240,6660,33781,6 040,6560,1992,0240,6240,253101,6040,6340 ,1602,0240,5980,202При известных значениях расчет межкаскадной КЦ состоит из следующих этапов.

Вычисление . Нормирование значения по формуле . Нахождение по таблице 8.1 ближайшего к вычисленному табличного значения . Определение по таблице 8.1 соответствующих значений и их денормирование по формулам . Вычисление значения . При использовании рассматриваемой КЦ в качестве входной принимается равной нулю, принимается равным , а коэффициент передачи входной цепи на средних частотах рассчитывается по формуле 3.11. В случае необходимости построения нормированной частотной характеристики проектируемого усилительного каскада значения следует подставить в 8.1 и найти модуль . Реальная частотная характеристика может быть найдена после денормирования коэффициентов по формулам . Пример 8.1. Рассчитать межкаскадную КЦ усилительного каскада, приведенного на рисунке 8.1, его и при использовании транзисторов КП907Б данные транзистора - в примере 3.1 и условий fB100 МГц входная емкость нагружающего каскада - из примера 3.1 допустимая неравномерность АЧХ - дБ, 1 кОм. Решение.

По известным , и найдем 3,67. Из таблицы 8.1 для неравномерности АЧХ дБ и для ближайшего табличного значения нормированной величины , равного 3,5, имеем 2,025, 0,785, 0,577. Денормируя , и , получим 24,8 пФ L2162 нГн R375 Ом. Теперь по 8.2 рассчитаем K09,5. Вычитая из величину , определим С1 7,8 пФ. Из 3.8 найдем СВХ72,5 пФ. 10 РАСЧЕТ ДИССИПАТИВНОЙ МЕЖКАСКАДНОЙ КОРРЕКТИРУЮЩЕЙ ЦЕПИ ЧЕТВЕРТОГО ПОРЯДКА Принципиальная схема усилителя с межкаскадной корректирующей цепью четвертого порядка 15 приведена на рисунке 9.1,а, эквивалентная схема по переменному току - на рисунке 9.1,б. а бРисунок 9.1 Несмотря на то, что КЦ содержит пять корректирующих элементов, конструктивно ее выполнение может оказаться проще выполнения КЦ второго порядка.

Коэффициент усиления каскада на транзисторе T1 в области верхних частот можно описать выражением 14 , 9.1 где 9.2 RВЫХ1 сопротивление сток-исток транзистора T1 СВХ2 входная емкость транзистора T2 нормированные относительно и значения элементов L1, R2, C3, C4, L5, соответствующие преобразованной схеме КЦ, в которой значение CВЫХ1 равно нулю, а значение СВХ2 равно бесконечности СВЫХ1 выходная емкость транзистора T1 нормированная частота текущая круговая частота высшая круговая частота полосы пропускания разрабатываемого усилителя.

В таблице 9.1 приведены нормированные значения элементов L1, R2, C3, C4, L5, вычисленные для случая реализации усилительного каскада с различным наклоном АЧХ, лежащим в пределах дБ, при допустимом значении равном дБ и дБ, и при условии равенства нулю значения СВЫХ1 и бесконечности - значения СВХ2. Таблица 9.1 получена с помощью методики проектирования согласующе-выравнивающих цепей транзисторных усилителей, предполагающей составление и решение систем компонентных уравнений 13, и методики синтеза прототипа передаточной характеристики, обеспечивающего максимальный коэффициент усиления каскада при заданной допустимой неравномерности АЧХ в заданной полосе частот 14. Таблица 9.1 Наклон АЧХ, дБ дБ дБ -62,401,585,852,340,4512,431,216,752,810 ,427-52,471,635,532,390,4262,431,226,492 ,900,401-42,491,655,232,480,3992,411,206 ,243,030,374-32,481,644,972,600,3742,361 ,186,023,200,348-22,421,594,752,740,3512 ,321,165,773,360,327-12,291,514,592,930, 3272,301,155,473,500,30902,091,384,493,1 80,3032,221,115,233,690,29111,841,214,49 3,520,2772,081,045,083,930,27321,601,054 ,523,910,2521,880,945,024,260,25331,330, 8764,694,470,2251,680,8424,994,620,23442 ,691,353,343,290,2811,510,7574,975,020,2 1752,231,113,433,670,2571,320,6625,055,5 40,19861,760,8793,654,270,2281,100,5525, 296,310,176Для расчета нормированных значений элементов L1, R2, C3, C4, L5, обеспечивающих заданную форму АЧХ с учетом реальных нормированных значений СВЫХ1 и СВХ2, следует воспользоваться формулами пересчета 14 9.3 где СВЫХ1Н, СВХ2Н нормированные относительно RВЫХ1 и значния СВЫХ1 и СВХ2. При известных значениях , RВЫХ1, СВЫХ1, СВХ2, расчет межкаскадной КЦ состоит из следующих этапов. Вычисление нормированных значений СВЫХ1 и СВХ2 по формуле СН . Определение табличных значений элементов по заданному наклону и требуемой неравномерности АЧХ. Расчет L1, R2, C3, C4, L5 по формулам пересчета 9.3 и их денормирование.

При использовании рассматриваемой КЦ в качестве входной СВЫХ1 принимается равной нулю, RВЫХ1 принимается равным RГ, а коэффициент передачи входной цепи на средних частотах рассчитывается по формуле . 9.4 В случае необходимости построения нормированной частотной характеристики проектируемого усилительного каскада значения следует подставить в 9.1 и найти модуль KU. Реальная частотная характеристика может быть рассчитана после денормирования коэффициентов по формулам . Пример 9.1. Рассчитать межкаскадную КЦ усилителя, приведенного на рисунке 9.1, его K0 и СВХ при использовании транзистора КП907Б данные транзистора - в примере 3.1 и условий fB100 МГц входная емкость нагружающего каскада - из примера 3.1 допустимая неравномерность АЧХ - дБ наклон АЧХ - 0 дБ. Решение.

Из таблицы 9.1 для неравномерности АЧХ 0,5 дБ и наклона АЧХ, равного 0 дБ, имеем 2,22 1,11 5,23 3,69 0,291. Нормированные значения СВЫХ1 и СВХ2 равны СВЫХ1Н 1,6 СВХ2Н 4,24. Подставляя найденные величины в 9.3, получим L1H2,22 R2Н1,11 С3Н14,6 С4Н0,587 L5Н0,786. Денормируя полученные значения, определим L1 530 нГн R2 167 Ом С3 154 пФ С46,2 пФ L5187 нГн. Теперь по 9.2 рассчитаем K011,86. Из 3.8 найдем СВХ84,3 пФ. ЛИТЕРАТУРА 1. Перельман Б.Л. Новые транзисторы Справочник. М. Солон, 1996. 2. Петухов В.М. Полевые и высокочастотные биполярные транзисторы средней и большой мощности и их зарубежные аналоги Справочник.

М. КУБК-а, 1997. 3. Полевые транзисторы Справочник.

Faber. STM. Publications, 1997. 4. Шварц Н.З. Усилители СВЧ на полевых транзисторах.

М. Радио и связь, 1987. 5. Никифоров В.В Кулиш Т.Т Шевнин И.В. К проектированию широкополосных усилителей мощности КВ- УКВ- диапазона на мощных МДП-транзисторах В сб. Полупроводниковые приборы в технике связи Под ред. И.Ф. Николаевского.

М. Радио и связь. -1993 Вып. 23. 6. Мамонкин И.Г. Усилительные устройства Учебное пособие для вузов. М. Связь, 1977. 7. Никифоров В.В Максимчук А.А. Определение элементов эквивалентной схемы мощных МДП-транзисторов В сб. Полупроводниковая электроника в технике связи Под ред. И.Ф. Николаевского.

М. Радио и связь 1985 Вып. 25. 8. Никифоров В.В Терентьев С.Ю. Синтез цепей коррекции широкополосных усилителей мощности с применением методов нелинейного программирования В сб. Полупроводниковая электроника в технике связи Под ред. И.Ф. Николаевского.

М. Радио и связь 1986 Вып. 26. 9. Широкополосные радиопередающие устройства Алексеев О.В Головков А.А Полевой В.В Соловьев А.А. Под ред. О.В. Алексеева.

М. Связь, 1978. 10. Титов А.А Ильюшенко В.Н Авдоченко Б.И Обихвостов В.Д. Широкополосный усилитель мощности для работы на несогласованную нагрузку ПТЭ 1996 2 С.68-69. 11. Шварц Н.З. Линейные транзисторные усилители СВЧ. М. Сов. радио, 1980. 12. Бабак Л.И Дьячко А.Н Дергунов С.А. Расчет цепей коррекции мощных сверхширокополосных транзисторных СВЧ-усилителей Полупроводниковая электроника в технике связи Под ред. И.Ф. Николаевского.

М. Радио и связь 1988 Вып. 27. 13. Бабак Л.И Шевцов А.Н Юсупов Р.Р. Пакет программ автоматизированного расчета транзисторных широкополосных и импульсных УВЧ- и СВЧ-усилителей Электронная техника.

Сер. СВЧ-техника 1993 3 С.60-63. 14. Титов А.А. Расчет диссипативной межкаскадной корректирующей цепи широкополосного усилителя мощности Радиотехника 1989 2 С.88-90. 15. Жаворонков В.И Изгагин Л.Н Шварц Н.З. Транзисторный усилитель СВЧ с полосой пропускания МГц Приборы и техника эксперимента. 1972 3 С.134-135.