Расчет третьей ступени. Расчет будет производиться аналогично расчету ступени один, поэтому описание некоторых коэффициентов и параметров будут опущены.
Выберем для проектировочного расчета угол наклона зубьев 35. Материал передачи выберем следующий шестерня ст. 40Х, нитроцементация с последующей закалкой и шлифованием 1100 МПа, 300 МПа. колесо ст. 40Х, нитроцементация с последующей закалкой и шлифованием 1050 МПа, 295 МПа. Согласно 2, воспользуемся следующей формулой для расчета диаметра основной окружности шестерни конической передачи dE1 , где U2.8 передаточное отношение T1496 нм крутящий момент на шестерне Кd835 коэффициент, учитывающий геометрические параметры конической передачи Kbe0.3 коэффициент ширины зубчатого венца KH1.15 коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца конического колеса принимаем согласно 2 таб. 7.2. при условии значения параметра 0.6 90 мм. Рассчитаем внешнее конусное расстояние Re, где 1arctgU19.6 угол заборного конуса шестерни. мм. Вычислим модуль передачи mte, где z120 принятое согласно 2 количество зубьев шестерни. mte90204.5 мм. Для обеспечения прочности по изгибу определим минимально допустимый средний нормальный модуль mnm, где Km10 для колес с круговыми зубьями KF1.24 коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца конического колеса принимаем согласно 2 таб. 7.2. при условии значения параметра 0.6 коэффициент, учитывающий форму зуба рассчитывается по формуле, где YF13.87 принимается по таб. 7.1. при z120 x10.012 коэффициент изменения толщины зуба у шестерни принимается по таб. 7.3. при круговых зубьях. 3.96 bd0.63 коэффициент ширины зубчатого венца вычисляется по соотношению Fp330 МПа допускаемое напряжение изгиба, соответствующее эквивалентному числу циклов перемены напряжений NHE рассчитаем согласно, где KFL1.1 коэффициент долговечности 300 допускаемое напряжение при расчете на выносливость, соответствующее числу циклов перемены напряжений NF0 для ст. 40Х при закалке ТВЧ с охватом дна впадины 2 мм. Проверка на соответствие величины модулей передачи, примерно совпадает.
Определим необходимые для чертежа геометрические параметры передачи, где dae2 внешний диаметр вершин зубьев шестерни hae2 внешняя высота головки зуба. dae2254 мм. z256 число зубьев колеса.
Расчет сил в зацеплении производится по алгоритму пункта 3.3.3. Все параметры передачи третьей ступени занесем в табл. 4. Таблица 4 Параметр ЗначениеТипКоническая с круговым зубомdae190 ммdae2254 ммRe134 ммB1125 ммz120z256 Подшипники назначим два одинарных конических роликоподшипника 7512 и роликовый радиальный с короткими цилиндрическими роликами типа 32206 А. 2.4. Расчет четвертой ступени Четвертая ступень состоит из косозубой цилиндрической передачи с углом наклона зубьев 15. Материал передачи выберем следующий шестерня ст. 40Х, нитроцементация с последующей закалкой и шлифованием 1100 МПа, 300 МПа. колесо ст. 40Х, нитроцементация с последующей закалкой и шлифованием 1050 МПа, 295 МПа. Произведем расчет диаметра основной окружности шестерни dw1, пользуясь формулой 2 6.2 где Kd675 коэффициент для косозубых колес KH1.27 учитывает распределение нагрузки по ширине венца bd1 учитывает ширину зубчатого венца НР967 МПа предельно допускаемое напряжение по контактным напряжением для выбранного материала. мм. Рассчитаем минимально необходимый модуль по 1.контактной прочности m mdw1cosz1, где z117 число зубьев шестерни. m90cos15174.5 2.по напряжениям изгиба, где Km11.2 для косозубых колес KF1.24 коэффициент, учитывающий распределение нагрузки по ширине венца зубчатого колеса YF13.71 принимается по таб. 7.1. при z120 bd1 коэффициент ширины зубчатого венца Fp320 МПа допускаемое напряжение изгиба, 4.5 мм. Некоторые геометрические параметры. Межосевое расстояние aw, aw200 мм d2283 мм z254. Параметры передачи занесем в табл. 3. Таблица 3 Параметр Значениеd190 ммd2283 ммbw90 ммz117z254 Силы в зацеплении Ft30000 н Fr11000 н Fx8000 н. 3.