Размещение свай в кусте и конструирование ростверка

Размещение свай в кусте и конструирование ростверка. Шаг свай по расчету - а 1,2м принят. Сваи располагаются в один ряд, расстояние от оси сваи до края ростверка 0,2м, а т.к. ширина стены равна 51см, то ширину ростверка примем bp 3d 0.6м. Ростверк проектируем жесткий, монолитный высота ростверка hp ho 0.25м, где величина заделки головы сваи в ростверк, принимается при жесткой заделке ho 0,3м. Тогда hp 0,3 0.25 0,55м, примем hp 0,6м. 3.2.5. Определение конечных деформаций основания свайного фундамента.

Окончательный выбор параметров свайного фундамента.

Расчет осадок выполняется по II группе предельных состояний.

Расчет по деформациям выполняем как для условного массивного ф-та на естественном основании.

Границы условного ф-та - сверху - уровнем планировки а-б - снизу - поверхностью г-в в уровне нижних концов свай условного ф-та - сбоку - вертакальными полосками а-б и б-в. Средневзвешенное значение угла внутреннего трения грунтов, где hi - глубина i-того слоя i - угол внутреннего трения i-того слоя Ширина подошвы условного ф-та By d 2ltg 0,2 2х3хtg4.6o 0.68м. Среднее давление по подошве условного фундамента, где NII - нормативная нагрузка по обрезу фундамента, кН Gуф - вес ростверка, свай и грунта в пределах объема условного фундамента, за вычетом объема свай, кН lуф, bуф - ширина и длина подошвы условного фундамента, м. Аусл bусл 0,68 - для ленточного ф-та - площадь подошвы Gуф Gp Gсв Gгр 24х0,36 8,64 кН м - 1м длины Объем ростверка Vр 1х0,62 0,36 м3 Вес 1 м сваи 0,22т 2,2кН м, сваи длиной l 3м, Gсв 2,2х3 6,6 кН, Учитывая, что на 1 м длины находится 1 а 1 1,2 сваи, находим вес сваи, приходящейся на 1м длины Gсв кН м. Вес грунта в объеме условного ф-та за вычетом объема ростверка Gгр 0,68 18,8х2 19,3х2 -18,8х0,36 45,1 кН м Gуф 8,64 5,5 45,1 59,24 кН м Рис 3.7. Схема условного фундамента для расчета по второй группе предельных состояний - ниже подошвы - выше подошвы, при 20о М 0,51 Мg 3.06 Мc 5.66 кПа R 465,5 кПа - условие выполняется.

Выполняем расчет осадок свайного ф-та. Разбиваем на слои hi 0,4bусл 0,4х68 0,27м Природное давление под подошвой zgo 18.8х2 18,3х2 76,2 кПа ро рII-zgo 303.5-76.2 227.3 rGf zp ро Расчет ведем в таблице 3.2. Расчет осадки свайного фундамента Табл. 3.2. Z.м 2Z b zp, кПа zg, кПа 0,26zg, кПа Е, МПа Si см 0 0 1 227,3 76,20 15,2 18 - 0,27 0,8 0,881 200,0 81,40 16,3 18 0,320 0,54 1,6 0,642 146,0 86,60 17,3 18 0,260 0,81 2,4 0,477 108,4 91,80 18,4 18 0,190 1,08 3,2 0,374 85,00 97,00 19,4 18 0,145 1,35 4,0 0,306 69,50 102,2 20,4 18 0,115 1,62 4,8 0,258 58,60 106,5 21,5 18 0,096 1,89 5,6 0,233 53,00 109,2 21,8 20 0,075 2,16 6,4 0,196 44,50 112,0 22,4 20 0,065 2,43 7,2 0,175 39,80 114,9 23,0 20 0,056 2,70 8,0 0,158 35,90 117,7 23,5 20 0,051 2,97 8,8 0,143 32,50 120,5 24,1 20 0,046 3,24 9,6 0,132 30,00 123,4 24,7 20 0,042 3,51 10,4 0,122 27,70 126,2 25,2 20 0,038 3,78 11,2 0,113 25,70 129,0 25,8 20 0,036 Si 1,50 см Из табл.8 видно, что при z 3.78м от подошвы ф-та zp 25,8 кПа0,2zg 25.8 кПа Осадка свайного ф-та S Si 0.81х1,5 1,2 см Su 10см. При расчете природного давления для третьего слоя - суглинка полутвердого, лежащего ниже уровня УГВ и ниже водоупорного слоя - суглинка твердого, определяется удельный вес грунта этого слоя с учетом действия воды sbз кН м3 Окончательно принимаем сваи С3-20 Рис 3.8. Схема распределения вертикальных напряжений в линейно-деформируемом полупространстве 3.2.6. Проектирование котлованаРазмеры котлована в плане определяются расстояниями между наружными осями сооружения, расстояниями от этих осей до крайних уступов фундаментов, размерами дополнительных конструкций, устраиваемых около фундаментов с наружных сторон, и минимальной шириной зазора, позволяющего возводить подземные части здания, между дополнительной конструкцией и стенкой котлована принимаем 1 м. Величину откоса стенок котлована принимаем 1 0,67. 3.3.