Усилитель мощности 1-5 каналов ТВ

Министерство образования Российской Федерации ТОМСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ СИСТЕМ УПРАВЛЕНИЯ И РАДИОЭЛЕКТРОНИКИ ТУСУР Кафедра радиоэлектроники и защиты информации РЗИ Усилитель мощности 1-5 каналов ТВ Пояснительная записка к курсовому проекту по дисциплине Схемотехника аналоговых электронных устройств Выполнил студент гр.148-3 Галимов М.Р. Проверил преподаватель каф. РЗИ Титов А.А. 2001 РЕФЕРАТ Курсовая работа 32с 12рис 5 источников, 1 приложение.УСИЛИТЕЛЬ, ТРАНЗИСТОР, АЧХ, НЕРАВНОМЕРНОСТЬ АЧХ, КОЭФФИЦИЕНТ ПЕРЕДАЧИ, РАБОЧИЙ ДИАПАЗОН ЧАСТОТ, ТЕРМОСТАБИЛИЗАЦИЯ, МОЩНОСТЬ, КОРРЕКТИРУЮЩАЯ ЦЕПЬ, НОРМИРОВАННАЯ ВЕЛИЧИНА. В данной курсовой работе основной задачей является расчт транзисторных усилителей, используя методические указания.

Цель работы- на конкретном примере научиться расчитывать усилители на транзисторах, используя при этом разные варианты схемных решений.Пояснительная записка выполнена в текстовом редакторе Microsoft Word 1. Техническое задание Усилитель должен отвечать следующим требованиям 1. Рабочая полоса частот 49-100 МГц 2. Линейные искажения в области нижних частот не более 2 дБ в области верхних частот не более 2 дБ 3. Коэффициент усиления 15 дБ 4. Мощность выходного сигнала Pвых10 Вт 5. Сопротивление источника сигнала и нагрузки RгRн75 Ом Содержание 1.Техническое задание 2.Введение 3.Расчтная часть 3.1 Определение числа каскадов 3.2 Распределение линейных искажений в области ВЧ 3.3 Расчт выходного каскада 3.1 Выбор рабочей точки 3.2 Выбор транзистора 3.3 Расчт эквивалентной схемы транзистора 3.4 Расчт цепей термостабилизации 3.5 Расчт корректирующих цепей 5.1 Выходная корректирующая цепь 5.2 Расчт МКЦ 3.4 Расчт предоконечного каскада 4.1 Выбор рабочей точки 18 3.4.2 Выбор транзистора 4.3 Расчт эквивалентной схемы транзистора 4.4 Расчт цепей термостабилизации 4.5 Расчт МКЦ 3.5 Расчт входного каскада 5.1 Выбор рабочей точки 5.2 Выбор транзистора 5.3 Расчт цепей термостабилизации 5.4 Расчт входной корректирующей цепи.3.6 Расчт разделительных и блокировочных мкостей 25 4 Заключение 29 Список используемой литературы.30 Схема электрическая принципиальная 31 Перечень элементов.2.Введение В данной курсовой работе требуется рассчитать усилитель мощности для 1-5 каналов TV. Этот усилитель предназначен для усиления сигнала на передающей станции, что необходимо для нормальной работы TV-примника, которого обслуживает эта станция. Так как мощность у него средняя 10 Вт, то применяется он соответственно на небольшие расстоянияв районе деревни, небольшого города.В качестве источника усиливаемого сигнала может служить видеомагнитофон, сигнал принятый антенной ДМВ и преобразованный в МВ диапазон.

Так как усиливаемый сигнал нест информацию об изображении, то для получения хорошего качества изображения на TV-примнике на усилитель налагаются следующие требования равномерное усиление во всм рабочем диапазоне частот должен иметь большую мощность, что бы каждый примник, находящийся в зоне обслуживания этой станции, мог без помех просматривать вещаемые ей передачи.

С экономической точки зрения должен обладать максимальным КПД. Наиболее эффективное достижение требуемой мощности дат использование мощного ВЧ трансформатора, который задат такой режим работы транзистора, при котором он дат максимальную мощность. Для коррекции АЧХ усилителя используются разные примы введение отрицательных обратных связей, применение межкаскадных корректирующих цепей.

Так как проектируемый усилитель является усилителем мощности то введение ОС влечт за собой потерю мощности в цепях ОС что снижает КПД и следовательно применять е в данном усилителе не целесообразно.

Применение межкаскадных корректирующих цепей МКЦ, значительно повышает КПД. В данном усилителе используется МКЦ 3-го порядка, так как она обладает хорошими частотными свойствами. 3. Расчтная часть 3.1 Определение числа каскадов. При выборе числа каскадов примем во внимание то, что у мощного усилителя один каскад с общим эмиттером позволяет получать усиление до 6 дБ, а так как нужно получить 15 дБ оптимальное число каскадов данного усилителя равно трм, тогда, в общем, усилитель будет иметь коэффициент усиления 18 дБ запас 3 дБ. 3.2 Распределение линейных искажений в области ВЧ Расчт усилителя будем проводить исходя из того, что искажения распределены между каскадами равномерно.

Как было определено ранее, количество каскадов проектируемого усилителя равно трм, а неравномерность усилителя по заданию не доложна превышать 2дБ. Следовательно,на каждый каскад приходится по 0,7 дБ. 3.3 Расчт выходного каскада 3.1 Выбор рабочей точки Для расчта рабочей точки следует найти исходный параметр Uвых, который определяется по формулам 3.3.1 3.3.2 Так как выходное напряжение имеет большую величину между нагрузкой и выходным транзистором необходимо установить трансформатор импедансов на длинных линиях с коэффициентом трансформации 1. Тогда исходные параметры примут следующие значения 3.3.3 При дальнейшем расчете, нужно выбрать по какой схеме будет выполнен каскад с дроссельной или резистивной нагрузкой.

Рассмотрим обе схемы и выберем ту, которую наиболее целесообразно применить.

А Расчт каскада с резистивной нагрузкой Схема резистивного каскада по переменному току представлена на рисунке 3.1 Рисунок 3.1 Схема каскада с резистивной нагрузкой по переменному току Так как нагрузкой каскада по переменному току является резистор, включенный в цепь коллектора - Rк и Rн, при чм Rк выбирается равный Rн, то эквивалентное сопротивление - Rэкв, на которое работает транзистор, будет равным Rн2. Тогда 3.25 А 3.3.4 3.3.5 3.3.6 где - остаточное напряжение на коллекторе и равно 2 В, тогда Напряжение питания выбирается равным плюс напряжение которое падает на Построим нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Они приведены на рисунке 3.3.2. I, А 8.2 5.5 R 3.6 R 15 30 50 U, В Рисунок 3.3.2. Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Произведм рассчт мощностей потребляемой и рассеиваемой на коллекторе, используя следующие формулы 3.3.7 3.3.8 Б Расчт дроссельного каскада Схема дроссельного каскада по переменному току представлена на рисунке 3.3.3. Рисунок 3.3.3. Схема дросельного каскада.

В дроссельном каскаде нагрузкой по переменному току является непосредственно нагрузочное сопртивление Rн. Подставляя полученные значения в формулы 3.3.4-3.3.6, получим Построим нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Они представлены на рисунке 3.3.4. I, А R R 1.8 15 28 U, В Рисунок 3.3.4 - Нагрузочные прямые по постоянному и переменному току. Произведм расчт мощности по формулам 3.3.7, 3.3.8 Анализируя полученные результаты можно прийти к выводу, что целесообразней использовать дроссельный каскад, так как значительно снижаются потребляемая мощность и величина питающего напряжения. 3.3.2 Выбор транзистора Выбор транзистора осуществляется с учтом следующих предельных параметров2 1. граничной частоты усиления транзистора по току в схеме с ОЭ 2. предельно допустимого напряжения коллектор-эмиттер 6. предельно допустимого тока коллектора 4. предельной мощности, рассеиваемой на коллекторе . Этим требованиям полностью соответствует транзистор КТ930Б. Его основные технические характеристики взяты из справочника 3 и приведены ниже. Электрические параметры 1. Граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ МГц 2. Постоянная времени цепи обратной связи при В пс 3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 4. мкость коллекторного перехода при В пФ 5. Индуктивность вывода базы нГн 6. Индуктивность вывода эмиттера нГн. Предельные эксплуатационные данные 1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 2. Постоянный ток коллектора А 3. Постоянная рассеиваемая мощность коллектора Вт 3.3.3 Расчт эквивалентной схемы транзистора Существует много разных моделей транзистора. В данной работе произведн расчт моделей схемы Джиаколетто и однонаправленной модели на ВЧ. А Расчт схемы Джиакалетто Схема Джиакалетто представлена на рисунке 3.3.5. Рисунок 3.3.5 Схема Джиакалетто.

Найдем при помощи постоянной времени цепи обратной связи сопротивление базового перехода по формуле 3.3.9 При чм и доложны быть измерены при одном напряжении Uкэ. А так как справочные данные приведены при разных напряжниях, необходимо воспользоваться формулой, которая позволяет вычислить при любом значении напряжения Uкэ , 3.3.10 в нашем случае Подставим полученное значение в формулу 3.3.9 , тогда Используя формулу 3.3.10, найдем значение коллекторной емкости в рабочей точке Найдем значения остальных элементов схемы , 3.3.11 где 3.3.12 - сопротивление эмиттеного перехода транзистора.

Тогда Емкость эмиттерного перехода Выходное сопротивление транзистора 3.3.13 3.3.14 3.3.15 Б Расчт однонаправленной модели на ВЧ Схема однонаправленной модели на ВЧ представлена на рисунке 3.3.6. Описание этой модели можно найти в журнале 4. Рисунок 3.3.6 Схема однонаправленной модели на ВЧ Параметры эквивалентной схемы рассчитываются по приведнным ниже формулам.

Входная индуктивность , 3.3.16 где -индуктивности выводов базы и эмиттера, которые берутся из справочных данных.

Входное сопротивление , 3.3.17 Выходное сопротивление имеет такое же значение, как и в схеме Джиакалетто . Выходная мкость- это значение мкости вычисленное в рабочей точке . 3.3.4 Расчт цепей термостабилизации При расчте цепей термостабилизации нужно для начала выбрать вариант схемы.

Существует несколько вариантов схем термостабилизации пассивная коллекторная, активная коллекторная и эмиттерная.

Их использование зависит от мощности каскада и от того, насколько жсткие требования к термостабильности.

В данной работе рассмотрены две схемы эмиттерная и активная коллекторная стабилизации. 3.3.4.1 Эмиттерная термостабилизация Эмиттерная стабилизация применяется в основном в маломощных каскадах, и получила наиболее широкое распространение.

Схема эмиттерной термостабилизации приведена на рисунке 3.3.7. Произведм упрощнный расчт этой схемы 2. Рисунок 3.3.7 Принципиальная схема эмитерной термостабилизации Расчт производится по следующей схеме 1.Выбираются напряжение эмиттера и ток делителя см. рис. 3.4, а также напряжение питания 2. Затем рассчитываются . Напряжение эмиттера выбирается равным порядка . Ток делителя выбирается равным , где - базовый ток транзистора и вычисляется по формуле мА 3.3.18 Тогда А 3.3.19 Учитывая то, что в коллекторной цепи отсутствует резистор, то напряжение питания рассчитывается по формуле В 3.3.20 Расчт величин резисторов производится по следующим формулам Ом 3.3.21 Ом 3.3.22 Ом 3.3.23 Данная методика расчта не учитывает напрямую заданный диапазон температур окружающей среды, однако, в диапазоне температур от 0 до 50 градусов для расчитанной подобным образом схемы, результирующий уход тока покоя транзистора, как правило, не превышает 10-15, то есть схема имеет вполне приемлимую стабилизацию 2. 3.3.4.2 Активная коллекторная термостабилизация Активная коллекторная термостабилизация используется в мощных каскадах и является достаточно эффективной, е схема представлена на рисунке 3.3. Рисунок 3.3.8 Схема активной коллекторной термостабилизации.

В качестве VT1 возьмм КТ814А. Выбираем падение напряжения на резисторе из условия пусть В, тогда . Затем производим расчт по формулам 6 3.3.24 3.3.25 3.3.26 3.3.27 , 3.3.28 где - статический коэффициент передачи тока в схеме с ОБ транзистора КТ814 3.3.29 3.3.30 . 3.3.31 Получаем следующие значения Ом мА В А А Ом кОм Ом Величина индуктивности дросселя выбирается таким образом, чтобы переменная составляющая тока не заземлялась через источник питания, а величина блокировочной мкости - таким образом, чтобы коллектор транзистора VT1 по переменному току был заземлн.

Как было сказано выше, эмиттерную термостабилизацию в мощных каскадах применять невыгодно так как на резисторе, включнном в цепь эмиттера, расходуется большая мощность, поэтому в нашем случае необходимо выбрать активную коллекторную стабилизацию. 3.3.5 Расчт корректирующих цепей 3.3.5.1 Расчт выходной корректирующей цепи Расчт всех КЦ производится в соответствии с методикой описанной в 5. Схема выходной корректирующей цепи представлена на рисунке 3.3.9. Рисунок 3.3.9 Схема выходной корректирующей цепи Найдм - выходное сопротивление транзистора нормированное относительно и 3.3.32 . Теперь, по таблице приведнной в 4, найдм ближайшее к рассчитанному значение и выберем соответствующие ему нормированные величины элементов КЦ и , а также -коэффициент, определяющий величину ощущаемого сопротивления нагрузки и модуль коэффициента отражения . Найдм истинные значения элементов по формулам 3.3.33 3.3.4 . 3.3.35 нГн пФ 3.3.5.2 Расчт межкаскадной КЦ В данном усилителе имеются две МКЦ между выходным и предоконечным каскадами и между предоконечным и входным каскадами.

Это корректирующие цепи третьеого порядка.

Цепь такого вида обеспечивает реализацию усилительного каскада с равномерной АЧХ и частотными искажениями лежащих в пределах допустимых отклонений 5. Расчт межкаскадной корректирующей цепи, находящейся между выходным и предоконечными каскадами Принципиальная схема МКЦ представлена на рисунке 3.3.10 Рисунок 3.3.10. Межкаскадная корректирующая цепь третьего порядка При расчте используются однонаправленные модели на ВЧ выходного и предоконечного транзисторов.

Возникает задача выбор предоконечного транзистора.

Обычно его выбирают ориентировочно, и если полученные результаты будут удовлетворять его оставляют.

Для нашего случая возьмм транзистор КТ930А, который имеет следующие эквивалентные параметры 3 При расчте будут использоваться коэффициенты значения которых берутся из таблицы 5 исходя из заданной неравномерности АЧХ. В нашем случае они соответственно равны 2.31, 1.88, 1.67. Расчет заключается в нахождении нормированных значений и подставлении их в соответствующие формулы, из которых находятся нормированные значения элементов и преобразуются в действительные значения.

Итак, произведм расчт, используя следующие формулы , 3.3.36 , 3.3.37 3.3.38 - нормированные значения Подставим исходные параметры и в результате получим Зная это, рассчитаем следующие коэффициенты получим Отсюда найдем нормированные значения и где 3.3.39 3.3.40 . 3.3.41 При расчете получим и в результате 3.3.42 Рассчитаем дополнительные параметры 3.3.43 3.3.44 где S210- коэффициент передачи оконечного каскада. Для выравнивания АЧХ в области нижних частот используется резистор , рассчитываемый по формуле 3.3.45 Найдем истинные значения остальных элементов по формулам 3.3.46 На этом расчт выходного каскада закончен и можно приступить к предоконечному каскаду. 3.4 Расчт предоконечного каскада 3.4.1Выбор рабочей точки При расчте режима предоконечного каскада условимся что питание всех каскадов осуществляется от одного источника напряжения с номинальным значением Eп. Так как EпUк0, то соответственно Uк0 во всех каскадах бертся одинаковое то есть Uк0предоконечного к.Uк0выходного к. Мощность, генерируемая предоконечным каскадом доложна быть в коэффициент усиления выходного каскада вместе с МКЦS210 раз меньше, следовательно, и Iк0, будет во столько же раз меньше.

Исходя из вышесказанного координаты рабочей точки примут следующие значения Uк0 15 В Iко1.82.23 0.8 А. Мощность, рассеиваемая на коллекторе Pк Uк0 Iк012 Вт. 3.4.2 Выбор транзистора Выбор транзистора был произведн в пункте 3.3.5.2 его название КТ930А. Этот транзистор так же отвечает требованиям, приведенных в пункте 3.3.2. Его основные технические характеристики взяты из справочника 3 и приведены ниже. Электрические параметры 1. граничная частота коэффициента передачи тока в схеме с ОЭ МГц 2. Постоянная времени цепи обратной связи пс 3. Статический коэффициент передачи тока в схеме с ОЭ 4. мкость коллекторного перехода при В пФ 5. Индуктивность вывода базы нГн 6. Индуктивность вывода эмиттера нГн. Предельные эксплуатационные данные 1. Постоянное напряжение коллектор-эмиттер В 2. Постоянный ток коллектора А 3.4.3 Расчт эквивалентной схемы транзистора Так как при расчтах схема Джокалетто не используется, то достаточно будет расчитать однонаправленную модель на ВЧ. Эквивалентная схема замещения транзистора имеет тот же вид, что и схема, представленная на рисунке 3.3.6. Расчт е элементов производится по формулам, приведнным в пункте 3.3.3. нГн пФ Ом Ом 3.4.4 Расчт цепи термостабилизации Как было сказано в пункте 3.3.4.2 для данного усилителя предпочтительней выбрать во всех каскадах активную коллекторную термостабилизацию. Принципиальная схема е представлена на рисунке 3.3.8. Расчт производится аналогично расчту выходного каскада.

Отличием является лишь то, что коллекторный ток будет иметь другое значение.

В качестве VT1 возьмм транзистор КТ361А так как требуется меньшее рассеивание энергии чем в выходном каскаде.

H21 транзистора КТ 361, используемое в ниже приведнных формулах равно H2150. Выбираем падение напряжения на резисторе из условия пусть В, тогда . В результате получаем следующие значения Ом А В А А Ом кОм. Ом На этом расчт термостабилизации закончен. 3.4.5. Расчт межкаскадной КЦ Расчт межкаскадной корректирующей цепи, расположенной между вторым и первым каскадом производится аналогично расчту приведнному в пункте 3.3.5.2. Принципиальная схема МКЦ представлена на рисунке 3.4.1 Рисунок 3.4.1. Межкаскадная корректирующая цепь третьего порядка В качестве входного транзистора возьмм КТ 930А. Его параметры, необходимые для расчта имеют следующие значения Далее подставляя параметры транзисторов VT 1 и VT 2 в соответствующие формулы получим следующие значения нормированные значения получим Отсюда найдем нормированные значения и где . При расчете получим и в результате Рассчитаем дополнительные параметры где S210- коэффициент передачи предоконечного каскада.

Найдем истинные значения остальных элементов по формулам На этом расчт предоконечного каскада закончен и можно приступить к входному каскаду. 3.5 Рассчт входного каскада по постоянному току 3.5.1 Выбор рабочей точки Выбор рабочей точки входного каскада производится анологично предыдущим каскадам, то есть Uко бертся тем же самым а Iко в коэффициент усиления раз предоконечного каскада вместе с МКЦ S210 меньше.

Тогда координаты рабочей точки примут следующие значения Uк0 15 В Iко0.83.1310.26 А. 3.5.2 Выбор транзистора Выбор транзистора был осуществлн при расчте МКЦ, его название КТ 930А. Его основные технические характеристики приведены в пункте 3.4.2. 3.5.3 Расчт цепи термостабилизации Для входного каскада также выбрана активная коллекторная термостабилизация, и расчт производится в соответствии с методикой расписанной в пункте 3.3.4.1. В качестве VT1 возьмм тот же транзистор КТ361А. Ом А В А А Ом кОм. Ом На этом расчт термостабилизации закончен. 3.5.4 Расчт входной КЦ Принципиальная схема входной корректирующей цепи представлена на рисунке 3.5.1. Рисунок 3.5.1 Схема входной корректирующей цепи Методика расчта входной корректирующей цепи аналогична методике расчта МКЦ, о которой написано в пункте . Здесь Rвых есть выходное сопротивлние генератора, а Cвых его мкость.

Подставим эти значения в соответствующие формулы и получим исходные параметры цепи нормированные значения Подставим исходные параметры и в результате получим Зная это, рассчитаем следующие коэффициенты получим Отсюда найдем нормированные значения и где . При расчете получим и в результате Рассчитаем дополнительные параметры где S210- коэффициент передачи оконечного каскада.

Найдем истинные значения остальных элементов по формулам На этом расчт водного каскада закончен. 3.6 Расчт разделительных и блокировочных мкостей В данном усилителе имеются три блокировочные мкости, которые стоят в цепях коллекторной стабилизации, и необходимы для того чтобы термостабилизация не влияла на режим работы усилителя по переменному току. Блокировочные мкости С4, С9, С14 рассчитываются из условия, что их сопротивление на нижней частоте в десять раз меньше сопротивления R2 в цепи коллекторной стабилизации рисунок 3.3.8. То есть 1WнCблR210 отсюда , 3.6.1 Для расчта блокировочной мкости, стоящей в выходном каскаде, R2200Ом тогда Для расчта блокировочной мкости, стоящей в предоконечном каскаде, R2456Ом тогда Для расчта блокировочной мкости, стоящей во входном каскаде, R21400Ом тогда Так же в усилителе имеются три конденсатора фильтра С5, С10, С15 которые стоят паралельно R4рисунок 3.3.8 по переменному току. Их роль не пропустить переменную составляющую на источник питания.

Их рассчт производится аналогично блокировочным емкостям, разница лишь в том что в формуле 3.6.1 вместо R2 ставится R4. Исходя из этого, получим следующие значения При расчте мкости, стоящей в выходном каскадеС14, R40.6Ом тогда При расчте мкости, стоящей в предоконечном каскадеС9, R41.25Ом тогда При расчте мкости, стоящей во входном каскадеС4, R23.85Ом тогда Дроссель в коллекторной цепи выходного каскада ставится для того, чтобы выход транзистора по переменному току не был заземлен.

Его величина выбирается исходя из условия . 3.6.2 мкГн. В данном устлителе имеется четыре разделительных конденсатора, которые препятствуют прохождению постоянной составляющей от одного каскада к другому. Нижняя граничная частота усилителя определяется влиянием разделительных и блокировочных емкостей Эти конденсаторы вносят искажения на низких частотах, а так как искажения усилителя по заданию не доложны превышать 2 дБ, то каждый конденсатор должен вносить искажения не более 0.5 дБ. Номинал разделительных емкостей можно определить из соотношения 2 3.6.3 Где R1 иR2 эквивалентные сопротивления, находящиеся по обеим сторонам конденсатораYн-заданная неравномерность АЧХ на НЧ, измеряемая в разах.

В нашем случае Yн0.5 дБ или 1.01 в разах.

При расчте Ср, разделяющего нагрузку и выходной каскад R1и R2 соответственно равны R1R28Ом тогда При расчте Ср, разделяющего выходной и предоконечный каскад каскад R1и R2 соответственно равны R18Ом, R2390Ом тогда При расчте Ср, разделяющего предоконечный и входной каскад R1и R2 соответственно равны R18 Ом, R2360Ом тогда При расчте Ср, разделяющего входной каскад и источник сигнала R1и R2 соответственно равны R175Ом, R2680Ом тогда 4. Заключение В результате проделанной работы был рассчитан усилитель который имеет следующие технические характеристики 1. Рабочая полоса частот 49-100 МГц 2. Линейные искажения в области нижних частот не более 2 дБ в области верхних частот не более 2 дБ 3. Коэффициент усиления 18 дБ 4. Мощность выходного сигнала Pвых10 Вт 5. Питание однополярное, Eп16 В Усилитель рассчитан на нагрузку Rн75 Ом и работает от генератора с выходным сопротивлением Rг75 Ом. Усилитель имеет запас по усилению 3дБ, что позволяет усилителю работать с коэффициентом усиления не ниже заданного при изменении параметров элементов в результате старения.

Литература 1. Проектирование радиопередающих устройств.

Под ред. О.В. Алексеева М. радио и связь, 1987 392с. 2. Красько А.С Проектирование усилительных устройств, методические указания Томск ТУСУР, 1990г-23с. 3. Полупроводниковые приборы транзисторы.

Справочник Под ред. Горюнов Н.Н 2-е изд. М. Энергоатомиздат, 1985 903с. 4. Титов А.А Бабан Л.И Черкашин М.В. Расчет межкаскадной согласующей цепи транзисторного полосового усилителя мощности Электронная техника СЕР, СВЧ - техника 2000 вып. 1-475с. 5. Титов А.А. Расчет корректирующих цепей широкополосных усилительных каскадов на биполярных транзисторах - httpreferat.rudownloadref-2764.zip 6. Цыкин Г.С. Усилительные устройства М. Связь, 1971 367с. РТФ КП 468740.001 ПЗЛитМассаМасштабИзмЛистNдокум.Подп.Дата ВыполнилГалимов УCИЛИТЕЛЬПроверилТитов МОЩНОСТИЛистЛистовТУСУР РТФ ПринципиальнаяКафедра РЗИСхемагр. 148-3Поз. Обозна- Чение Наименование Кол. ПримечаниеТранзисторыVT1КТ930А1VT2КТ3611 VT3КТ930А1VT4КТ3611VT5КТ930Б1VT6КТ8141Ко нденсаторыС1КД-2-47пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С6КД-2-80пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С11КД-2-70пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1 С16КД-2-145пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С2КД-2-30пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С3КД-2-48пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С4КД-2-27пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С5КД-2-8нФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С9,КД-2-70пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С10КД-2-0.027мкФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С14КД-2-150пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1 С15КД-2-0.47мкФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С7КД-2-390пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С8КД-2-130пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С12КД-2-330пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С13КД-2-150пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1С17КД-2-150пФ 5 ОЖО.460.203 ТУ1Катушки индуктивностиL1Индуктивность 62нГн 51L2, L4, L6Индуктивность 20мкГн 53РТФ КП 468740.001 ПЗЛитМассаМасштабИзмЛистNдокум.Подп.Дата ВыполнилГалимовУСИЛИТЕЛЬПровер.ТитовМОЩН ОСТИЛистЛистовТУСУР РТФ Перечень элементовКафедра РЗИгр. 148-3 Поз. Обозна- Чение Наименование Кол. ПримечаниеL3, L5Индуктивность 4.7нГн 52L7Индуктивность 75нГн 51ТрансформаторыТр1Трансформатор1Резисто рыR1МЛТ - 0.125 - 680 Ом 10ГОСТ7113-77 1R2МЛТ - 0.125 - 1.6 кОм 10ГОСТ7113-771R3МЛТ - 0.125 - 13 кОм 10ГОСТ7113-771R4МЛТ - 0.125 - 1.6 кОм 10ГОСТ7113-771R5МЛТ - 0.5 - 3.9 Ом 10ГОСТ7113-771R6МЛТ - 0.125 - 360 Ом 10ГОСТ7113-771R7МЛТ - 0.125 - 470 Ом 10ГОСТ7113-771R8МЛТ - 0.125 - 4.7 кОм 10ГОСТ7113-771R9МЛТ - 0.125 - 560 Ом 10ГОСТ7113-771R10МЛТ - 2 - 1.25 Ом 10ГОСТ7113-771R11МЛТ - 0.125 - 680 Ом 10ГОСТ7113-771R12МЛТ - 0.125 - 200 Ом 10ГОСТ7113-771R13МЛТ - 0.125 - 2 кОм 10ГОСТ7113-771R14МЛТ - 0.125 - 240 Ом 10ГОСТ7113-771R15МЛТ - 2 - 1 Ом 10ГОСТ7113-771РТФ КП 468740.001 ПЗЛитМассаМасштабИзмЛистNдокум.Подп.Дата ВыполнилГалимовУСИЛИТЕЛЬПровер.ТитовМОЩН ОСТИЛистЛистовТУСУР РТФ Перечень элементовКафедра РЗИгр. 148-3.