рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Реферат Курсовая Конспект

Расчет теплопотребления района

Расчет теплопотребления района - раздел Промышленность, Источники и системы теплоснабжения предприятий методические указания к выполнению расчётно-графической работы   1. Теоретические Основы Проектирования Тепловых Сете...

 

1. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

 

1.1. Исходные данные для проектирования, содержание и объем курсового проекта

 

В курсовом проекте разрабатывается двухтрубная водяная система теплоснабжения жилого района города с источником теплоты ТЭЦ.

Исходными данными для проектирования являются: генплан района города, генплан расчетного квартала с экспликацией зданий, плотность населения Р, чел/га, норма общей площади f, м2/чел, расчетные температуры теплоносителя t1, t2, 𝜏3, ℃,система теплоснабжения (открытая, закрытая), тип прокладки (канальная, бесканальная), номер ТЭЦ на генплане района, номер теплофикационной камеры (точки подключения) расчетного квартала. Для заданного города принимают следующие климатологические данные: расчетную температуру наружного воздуха для проектирования отопления tо, ℃, расчетную температуру наружного воздуха для проектирования вентиляции tv, ℃, среднюю температуру наружного воздуха за отопительный период tот, ℃, продолжительность отопительного периода n, сут. Исходные данные для проектирования следует принимать по приложению 26 данных методических указаний с выбором варианта задания по двум последним цифрам зачетной книжки. Дополнительно из [2] для заданного города следует принять среднемесячные температуры наружного воздуха, продолжительность стояния температур наружного воздуха с интервалом 5 в течение отопительного периода в часах, а также среднечасовую температуру грунта на глубине заложения оси теплопроводов.

Курсовой проект состоит из расчетно-пояснительной записки объемом 40−50 страниц формата А-4 и графической части, включающей 1,5−2 листа формата А-1. Расчетно-пояснительная записка должна содержать следующие разделы:

 

а) вводную часть, состоящую из задания, исходных данных, реферата, содержания, введения и описания основных конструктивных решений, принятых в проекте;

б) основную часть, включающую следующие вопросы и выполняемую в следующей последовательности: определение тепловых нагрузок района города; расчет и построение графиков теплового потребления: часовых, годового по продолжительности тепловой нагрузки, годового по месяцам; выбор и обоснование способа регулирования, расчет и построение графика температур сетевой воды; определение расчетных расходов теплоносителя для кварталов района города, расчет и построение графиков расхода теплоносителя; разработка расчетной схемы магистральных тепловых сетей района; гидравлический расчет магистральных тепловых сетей района с увязкой ответвлений для отопительного и летнего периодов; разработка графиков напоров для отопительного и летнего периодов; подбор сетевых и подпиточных насосов; определение тепловых нагрузок для зданий расчетного квартала; определение расчетных расходов теплоносителя для зданий расчетного квартала; разработка расчетной схемы квартальных тепловых сетей; гидравлический расчет квартальных тепловых сетей с увязкой ответвлений; подбор элеваторов для систем отопления зданий квартала; расчет толщины тепловой изоляции; расчет и подбор сальникового и П-образного компенсаторов; расчет усилий на подвижную и неподвижную опоры; расчет угла поворота трассы на самокомпенсацию; расчет диаметров спускников и воздушников.

 

В пояснительной записке должен быть представлен следующий графический материал:

· графики часовых расходов теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологическую нагрузку;

· годовые графики расходов теплоты по продолжительности тепловой нагрузки и по месяцам;

· график центрального регулирования отпуска теплоты;

· расчетная схема тепловой сети района;

· пьезометрический график магистрали районной тепловой сети с ответвлением;

· расчетная схема квартальной тепловой сети;

· пьезометрический график квартальной магистрали с ответвлениями.

Все расчеты в записке должны сопровождаться соответствующими пояснениями, ссылками на источники и проводиться в единицах системы СИ. Ссылки на литературные источники помещаются в тексте в квадратные скобки, формулы нумеруются, а схемы, графики и таблицы кроме нумерации должны иметь и названия. В конце пояснительной записки должен быть приведен в алфавитном порядке список используемой литературы, норм, каталогов, типовых проектов, альбомов с точным указанием авторов, названия издания, места издания, года издания и количества страниц.

В графическую часть проекта входят на выбор два чертежа из следующих:

· однолинейная схема магистральных тепловых сетей района города;

· экспликация зданий расчетного квартала;

· план тепловых сетей расчетного квартала;

· теплообменный аппарат;

· компоновка и разрез котельной;

· разрез главного корпуса ТЭЦ;

· тепловая схема ТЭЦ;

· разрез котла.

 

При выполнении чертежей и схем необходимо руководствоваться требованиями ГОСТ 21.605–82 «Сети тепловые», а также ЕСКД.

 

 

1.2. Конструирование тепловых сетей

 

Конструирование тепловых сетей начинается с выбора трассы. Трасса тепловых сетей в городах должна размещаться преимущественно в отведенных для инженерных сетей технических полосах параллельно красным линиям улиц, дорог и проездов вне проезжей части и полосы древесных насаждений. На территории кварталов и микрорайонов допускается прокладка теплопроводов по проездам, не имеющим капитального дорожного покрытия, тротуарам и зеленым зонам. Диаметры трубопроводов, прокладываемых в кварталах или микрорайонах, по условиям безопасности, следует выбирать не более 500 мм, а их трасса не должна проходить в местах возможного скопления населения (спортплощадки, скверы, дворы общественных зданий и др.). Допускается пересечение водяными тепловыми сетями диаметром 300 мм и менее жилых и общественных зданий при условии прокладки сетей в технических подпольях, коридорах и тоннелях (высотой не менее 1,8 м) с устройством дренирующего колодца в нижней точке на выходе из здания. Пересечение тепловыми сетями детских, дошкольных, школьных и лечебно-профилактических учреждений не допускается. Пересечение дорог, проездов, других коммуникаций, а также зданий и сооружений следует, как правило, предусматривать под прямым углом. В населенных пунктах для тепловых сетей предусматривается, как правило, подземная прокладка. Надземная прокладка в городской черте может применяться на участках со сложными грунтовыми условиями, при пересечении железных дорог общей сети, рек, оврагов, при большой густоте подземных сооружений и в других случаях, регламентируемых [3]. Уклон тепловых сетей независимо от направления движения теплоносителя и способа прокладки должен быть не менее 0,002.

При выборе схемы магистральных тепловых сетей необходимо учитывать надежность и экономичность их работы. Следует стремиться к наименьшей протяженности тепловых сетей, к меньшему количеству тепловых камер, применяя, по возможности, двухстороннее подключение кварталов. При прокладке в районе города 2-х и более крупных магистралей от одного источника следует в соответствии с требованиями [3, табл. 1; 1а] предусматривать, при необходимости, устройство резервных перемычек между магистралями. Водяные тепловые сети следует принимать, как правило, 2-х трубными, подающими теплоноситель одновременно на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды. Схемы квартальных тепловых сетей принимаются тупиковыми, без резервирования. Для трубопроводов тепловых сетей, работающих при давлениях до 2,5 МПа и температурах теплоносителя до 200 ℃, следует предусматривать стальные электросварные трубы. Основные характеристики стальных труб для водяных тепловых сетей приведены в литературе [6, табл. 3.3−3.9], а также в приложении 15 данного пособия. Арматуру в тепловых сетях следует применять стальную. Допускается применять арматуру из высокопрочного чугуна в районах с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования систем отопления, tо выше 40 ℃; из ковкого чугуна с tо выше 30 ℃; из серого чугуна с tо выше 10 ℃. На выводах тепловых сетей от источника теплоты, на вводах в центральные тепловые пункты и индивидуальные тепловые пункты с суммарной тепловой нагрузкой на отопление и вентиляцию 0,2 МВт и более должна предусматриваться стальная запорная арматура. Запорную арматуру в тепловых сетях следует предусматривать:

а) на трубопроводах выводов тепловых сетей от источников теплоты;

б) на трубопроводах водяных тепловых сетей Dу ≥100 мм на расстоянии не более 1000 м друг от друга (секционирующие задвижки), допускается увеличивать расстояния между секционирующими задвижками для трубопроводов Dу = 400−500 мм до 1500 м, для трубопроводов Dу > 600 мм до 3000 м, для трубопроводов надземной прокладки Dу > 900 мм до 5000 м;

в) в узлах на трубопроводах ответвлений при Dу > 100 мм, а также в узлах на трубопроводах ответвлений к отдельным зданиям независимо от диаметров трубопроводов.

При длине ответвлений к отдельным зданиям до 30 м и при Dу ≤ 50 мм допускается запорную арматуру на этих ответвлениях не устанавливать, при этом следует предусматривать запорную арматуру, обеспечивающую отключение группы зданий с суммарной тепловой нагрузкой, не превышающей 0,6 МВт. В нижних точках трубопроводов тепловых сетей необходимо предусматривать штуцера с запорной арматурой для спуска воды (спускные устройства). Спускные устройства должны обеспечить продолжительность опорожнения участка для трубопроводов Dу ≤ 300 мм – не более 2 ч, для трубопроводов Dу = 350−500 мм не более 4 ч, для трубопроводов Dу > 600 не более 5 ч.

Диаметры спускных устройств должны определяться по методике [3, стр. 39] и приниматься не менее, чем в указанных в таблице 1.4 данного пособия. В высших точках трубопроводов тепловых сетей должны предусматриваться штуцера с запорной арматурой для выпуска воздуха (воздушники), условный проход которых приведен в таблице 1.5. Данные по запорной арматуре приведены в приложении 20. Следует отдавать предпочтение малогабаритной запорной арматуре (шаровой, затворам).

После определения диаметров трубопроводов на схеме тепловых сетей должны быть расставлены неподвижные опоры, воспринимающие горизонтальные усилия вдоль оси теплопроводов. Неподвижные опоры в первую очередь устанавливают в местах ответвлений, секционирующих задвижек, на участках самокомпенсации с углами поворота 90−130°. Далее расставляют промежуточные неподвижные опоры на протяженных прямолинейных участках. Максимальные расстояния между неподвижными опорами не должны превышать величин указанных в приложении 7. Неподвижные опоры следует предусматривать как:

· упорные – при всех способах прокладки трубопроводов;

· щитовые – при бесканальной прокладке и прокладке в непроходных каналах при размещении опор вне камер;

· хомутовые – при прокладке надземной и в тоннелях (на участках с гибкими компенсаторами и самокомпенсацией).

 

Конструкции неподвижных опор приведены в литературе [6, стр. 27−29], а также в приложении данного пособия. Для восприятия вертикальных нагрузок от теплопроводов следует предусматривать подвижные опоры:

· скользящие – независимо от направления горизонтальных перемещений трубопроводов при всех способах прокладки и для всех диаметров труб;

· катковые – для труб диаметром 200 мм и более при осевом перемещении труб;

· шариковые – для труб диаметром 200 мм и более при горизонтальных перемещениях труб под углом к оси трассы (на углах поворотов с самокомпенсацией). Конструкции подвижных опор приведены в литературе [6, стр. 22−26].

 

Компенсация температурных деформаций в тепловых сетях обеспечивается компенсаторами – сальниковыми, сильфонными, радиальными, а также самокомпенсацией − использованием участков поворотов теплотрассы. Сальниковые компенсаторы имеют большую компенсирующую способность, малую металлоемкость, однако требуют постоянного наблюдения и обслуживания. В местах размещения сальниковых компенсаторов при подземной прокладке должны быть предусмотрены тепловые камеры. Сальниковые компенсаторы выпускаются с Dу = 100−1400 мм на условное давление до 2,5 МПа и температуру до 300 °С односторонние и двухсторонние. Сальниковые компенсаторы желательно применять на прямолинейных участках трубопроводов с большими диаметрами. Сильфонные (волнистые) компенсаторы выпускаются для трубопроводов диаметром от 50 до 1000 мм. Они не требуют обслуживания и могут быть установлены непосредственно в непроходных каналах. Однако они имеют сравнительно небольшую компенсирующую способность (до 100 мм) и их допускается применять только на прямолинейных участках. Наиболее широкое применение получили радиальные (в основном П-образные) компенсаторы. Радиальные компенсаторы могут применяться для любых диаметров, они не требуют обслуживания, однако металлоемки, имеют значительную осевую реакцию и большее гидравлическое сопротивление по сравнению с сальниковыми и сильфонными. При решении вопросов компенсации температурных деформаций в тепловых сетях в первую очередь необходимо использовать для самокомпенсации естественные углы поворота трассы, и уже затем применять специальные компенсирующие устройства. Конструкции различных типов компенсаторов приведены в литературе [6, стр. 39−42, 176−179], а также в приложении 13.

Подземная прокладка тепловых сетей может осуществляться в каналах и бесканально. Широкое распространение в настоящее время получила прокладка в непроходных каналах различных конструкций. Наиболее перспективны для строительства тепловых сетей непроходные каналы типа МКЛ, а также КЛп, обеспечивающие свободный доступ к трубопроводам при производстве сварочных, изолировочных и других видов работ. Конструкции непроходных каналов приведены в литературе [6, стр. 227−232] а также в приложении 17.

Бесканальную прокладку применяют для диаметров трубопроводов до 500 мм. К конструкции тепловой изоляции бесканальных прокладок выдвигаются следующие требования:

· основной теплоизоляционный слой должен обеспечивать тепловые потери не более нормируемых и не иметь в своем составе примесей, способных вызвать наружную коррозию;

· устойчивость физических и химических характеристик тепло-, гидро- и антикоррозионных покрытий в течение нормативного срока службы;

· прочность, обеспечивающая надежную работу подземного теплопровода;

· индустриальность, сборность, а также возможность изготовления и нанесения изоляции в заводских условиях, с высоким качеством работ;

· возможность транспортировки и удобство монтажа на трассах.

 

По конструкции бесканальные прокладки делятся на засыпные, сборные, литые и монолитные. Наиболее желательны для применения, с учетом указанных ранее требований, монолитные оболочки из армопенобетона, битумоперлита, битумокерамзита, полимербетона, фенольного поропласта, асфальтоизола. Выбор конструкции теплоизоляционного слоя и расчет его толщины, как при канальной, так при бесканальной прокладке следует выполнять в соответствии с рекомендациями [5] с учетом параметров теплоносителя, условий эксплуатации и не превышения нормируемых тепловых потерь.

Для защиты наружной поверхности труб тепловых сетей от коррозии необходимо предусмотреть защитное покрытие, конструкция которого принимается в соответствии с рекомендациями [3, прил. 20].

При подземной прокладке для размещения запорной арматуры, спускных и воздушных устройств, сальниковых компенсаторов и другого оборудования, требующего постоянного доступа и обслуживания, устраиваются тепловые камеры. Размеры камеры принимаются из условий нормального обслуживания, размещаемого в камере оборудования, согласно требованиям [3, табл. 3]. Наименьшая высота камер 1,8 м. Строительная часть камер выполняется из сборного железобетона. Камеры при необходимости могут быть выполнены также из монолитного железобетона с отдельным перекрытием. В перекрытиях камер должно быть не менее двух люков D = 630 мм, расположенных по диагонали при внутренней площади камер до 6 м2, и четырех люков при внутренней площади камер более 6 м2. Под люками должны быть устроены лестницы или скобы. Днище камеры выполняется с уклоном не менее 0,02 в сторону водосборного приямка. При пересечении теплопроводов с другими инженерными коммуникациями и сооружениями необходимо учитывать расстояния по вертикали и горизонтали согласно требованиям [3, прил. 6]. Заглубление тепловых сетей от поверхности земли или дорожного покрытия должно приниматься не менее:

· до верха перекрытий каналов и тоннелей – 0,5 м

· до верха перекрытий камер – 0,3 м

· до верха оболочки бесканальной прокладки – 0,7 м

На вводе тепловых сетей в здание допускается уменьшение заглубления каналов до 0,3 м, бесканальной прокладки до 0,5 м.

 

 

1.3. Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды

 

Максимальные тепловые потоки на отопление Qomax, вентиляцию Qvmax и горячее водоснабжение Qhmax жилых, общественных и производственных зданий следует принимать при проектировании тепловых сетей по соответствующим проектам. Тепловые потоки при отсутствии проектов отопления, вентиляции и горячего водоснабжения определяются:

· для предприятий – по укрупненным ведомственным нормам, утвержденным в установленном порядке, либо по проектам аналогичных предприятий;

· для жилых районов городов и других населенных пунктов – по формулам:

 

а) максимальный тепловой поток, Вт, на отопление жилых и общественных зданий:

 

(1.1)

 

б) максимальный тепловой поток, Вт, на вентиляцию общественных зданий:

 

; (1.2)

 

в) средний тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

 

 

  (1.3)

 

 

или

 

; (1.4)

 

г) максимальный тепловой поток, Вт, на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий:

 

, (1.5)

 

где – коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий; при отсутствии данных следует принимать равным 0,25;

– коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий; при отсутствии данных следует принимать равным для общественных зданий, построенных до 1985 г. – 0,4, после 1985 г. – 0,6.

Среднечасовой тепловой поток на отопление за отопительный период , Вт, следует определять по формуле:

 

  (1.6)

 

Среднечасовой тепловой поток на вентиляцию за отопительный период , Вт, следует определять по формуле:

 

 

  (1.7)

 

Среднечасовой тепловой поток на горячее водоснабжение , Вт, жилого района в неотопительный период определяют по формуле:

 

  (1.8)
   

Тепловые потоки на отопление и вентиляцию зданий при известных наружных строительных объемах, Vзд., м3, и удельных отопительных qот, Вт/м³×К и вентиляционных qвент., Вт/м³×К, характеристиках могут быть определены по формулам:

 

(1.9)

 

, (1.10)

 

где α – поправочный коэффициент к величине qо, принимаемый по приложению 4.

 

Среднечасовые Qhm и максимальные Qhmax тепловые потоки на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий следует определять по нормам расхода горячей воды в соответствии с требованиями [4. стр. 4]. Буквенные обозначения расчетных величин приведены в приложении 1 данного пособия. Значения расчетных величин qо, qhm, qот, qвент., ti приведены в приложениях 2, 3, 4.

 

Годовой отпуск теплоты от ТЭЦ определяется отдельно для производственно-технологических и коммунально-бытовых потребителей.

Нужды производственно-технологических потребителей покрываются технологическим паром, а коммунально-бытовых потребителей – сетевой (горячей) водой.

Сантехническую нагрузку производственно-технологических потребителей (промышленных предприятий), которая покрывается сетевой водой и добавляется к коммунально-бытовой нагрузке, необходимо знать для правильного выбора оборудования ТЭЦ.

Расчетная производственно-технологическая нагрузка, МВт или ГДж/ч (расчетные тепловые нагрузки нужно выражать в мегаваттах и гигаджоулях, пользуясь следующими соотношениями: 1 МВт = 3,6 ГДж/ч; 1 МВт = 1 · 106 Вт; 1 ГДж = 1 · 109 Дж) определяется по формуле:

 

, (1.11)

 

где – энтальпия технологического (производственного) пара, кДж/кг; – энтальпия обратного конденсата, кДж/кг; – энтальпия холодной воды зимой, кДж/кг; – доля тепловых потерь в паропроводах (принять 0,06−0,10).

Значение (численное) энтальпии технологического пара определяется по заданным значениям Рп и tп, пользуясь h-s-диаграммой для водяного пара.

Энтальпию обратного конденсата можно определить по формуле, кДж/кг:

 

, (1.12)

 

где c = 4,19 кДж/(кг · К) – удельная массовая теплоемкость воды.

Энтальпия холодной воды , кДж/кг ( – температура холодной воды, зимой принять равной 5 ℃).

 

 

1.4. Графики теплового потребления

 

Графики теплового потребления часовые, годовые по продолжительности тепловой нагрузки, годовые по месяцам необходимы для решения ряда вопросов централизованного теплоснабжения: определения расходов топлива, выбора оборудования источников теплоты, выбора режима загрузки и графика ремонта этого оборудования, выбора параметров теплоносителя, а также для технико-экономических расчетов при проектировании и эксплуатации системы теплоснабжения. Для построения часовых графиков расходов теплоты на отопление и вентиляцию достаточно использовать два значения тепловых потоков: максимальные Qomax и Qvmax и определенные при температуре наружного воздуха tн = +8 оС. При определении тепловых потоков на отопление и вентиляцию для любых температур наружного воздуха tн используют следующие зависимости:

  1.13

 

  1.14

 

Среднечасовой тепловой поток на горячее водоснабжение жилого района в неотопительный период определяют по формуле:

 

  1.15

 

Суммируя ординаты часовых графиков по отдельным видам теплопотребления, строят суммарный часовой график расходов теплоты Qå, который используют также для построения годового графика по продолжительности тепловой нагрузки. Для построения этого графика необходимо иметь данные по продолжительности стояния температур наружного воздуха, принимаемые для конкретного города по [7] и просуммированные с нарастающим итогом. Пример построения годового графика по продолжительности тепловой нагрузки приведен на рис. 2.1, б. Для построения годового графика по месяцам (см. рис. 2.2), используя среднемесячные температуры наружного воздуха из [2], определяют по формулам (1.13) и (1.14) тепловые потоки на отопление и вентиляцию для каждого месяца отопительного периода. Суммарный тепловой поток для каждого месяца отопительного периода определяется как сумма тепловых потоков на отопление, вентиляцию, среднечасового теплового потока для данного периода на горячее водоснабжение и технологические нужды, Qhm.

Например, для января равен:

 

.

 

Для неотопительного периода (при ) суммарный тепловой поток будет равен среднечасовому тепловому потоку на горячее водоснабжение в данный период, .

 

 

1.5. Регулирование отпуска теплоты на отопление

 

Для водяных тепловых сетей согласно [3] следует принимать, как правило, качественное регулирование отпуска теплоты по нагрузке отопления и горячего водоснабжения согласно графику изменения температуры воды в зависимости от температуры наружного воздуха. Центральное качественное регулирование по нагрузке отопления принимают в том случае, если тепловая нагрузка на жилищно-коммунальные нужды составляет менее 65 % от суммарной нагрузки района, а также при отношении

При таком способе регулирования для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления температуру воды в подающей и обратной магистралях, а также после элеватора в течение отопительного периода определяют по следующим выражениям:

 

  1.16

 

  1.17
   
  1.18

 

где – расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая для жилых районов 18 ℃;

– температура наружного воздуха, ℃;

Dt – расчетный температурный напор нагревательного прибора, ℃, определяемый по формуле:

 

  1.19

 

где t3 и t2 − расчетные температуры воды соответственно после элеватора и в обратной магистрали тепловой сети определенные при to (для жилых районов, как правило, t3 = 95 ℃; t2 = 70 ℃);

∆t – расчетный перепад температур сетевой воды в тепловой сети:

 

(1.20)

q – расчетный перепад температур сетевой воды в местной системе отопления:

 

. (1.21)

 

Задаваясь различными значениями температур наружного воздуха tн (обычно tн = +8; 0; –10; tv; to), определяют t10, t20, t30 и строят отопительный график температур воды. Для удовлетворения нагрузки горячего водоснабжения температура воды в подающей магистрали t10 не может быть ниже 70 °С в закрытых системах теплоснабжения. Для этого отопительный график спрямляется на уровне указанных температур и становится отопительно-бытовым (см. рис. 2.3).

Температура наружного воздуха, соответствующая точке излома графиков температур воды осуществляется групповое или местное регулирование, задачей которого является недопущение «перегрева» систем отопления и бесполезных потерь теплоты;

· в диапазонах II и III с интервалом температур наружного воздуха от , а также для всего диапазона температур наружного воздуха от +8 ℃ до до to величину d2 определяют по формуле:

 

, (1.25)

 

где th – температура горячей воды поступающей из водонагревателя в систему горячего водоснабжения, ℃;

tc – температура холодной водопроводной воды перед водонагревателем нижней ступени, ℃;

– температура сетевой воды в обратной магистрали, соответствующая точке излома температурного графика, ℃;

– температура сетевой воды в обратной магистрали, принимаемая по отопительному графику в соответствии с заданной температурой наружного воздуха tн, ℃;

величина недогрева, принимаемая 5−10 ℃.

 

Температуру сетевой воды по повышенному графику в обратной магистрали t2п определяют по формуле, ℃:

 

(1.26)

Перепад температур сетевой воды в верхней ступени подогревателя d1 определяют по формуле, ℃:

 

. (1.27)

 

Температуру сетевой воды в подающей магистрали t1п определяют по формуле:

 

. (1.28)

 

Для построения повышенного графика отпуска теплоты по совмещенной нагрузке на отопление и горячее водоснабжение для открытыхсистем теплоснабжения необходимо вначале построить графики температур t10, t20, t30 для зависимых схем присоединения элеваторных систем отопления (см. формулы (1.16), (1.17), (1.18)). Температуры сетевой воды в подающей и обратной магистралях для повышенного графика, соответственно и в течение отопительного периода определяют по следующим выражениям:


; (1.29)


, (1.30)

 

где – относительный расход теплоты на отопление, определяемый по формуле:

 

, (1.31)

 

– относительный расход сетевой воды на отопление, определяемый из выражения:

 

= , (1.32)

 

 

где , (1.33)

 

Регулирование по повышенному графику в открытых системах осуществляется в диапазоне температур наружного воздуха +8 ℃ ¸ tн*. Температура наружного воздуха tн* соответствует началу периода, когда температура сетевой воды в обратном трубопроводе достигает значений th и весь водоразбор на горячее водоснабжение в диапазоне наружных температур tн*¸ to осуществляется только из обратного трубопровода.

 

 

1.6. Регулирование отпуска теплоты на вентиляцию

По характеру изменения температуры и расхода теплоты на вентиляцию отопительный период делится на три диапазона. В диапазоне I (от +8 оС до до tv) по мере увеличения вентиляционной нагрузки возрастает и температура сетевой воды.

В диапазоне III (от tv до tо) возрастает температура сетевой воды и также тепловая нагрузка для большинства вентиляционных систем. Для систем вентиляции с рециркуляцией тепловая нагрузка в данном диапазоне поддерживается постоянной. В диапазонах II и III осуществляется центральное качественное регулирование для систем вентиляции без рециркуляции воздуха. Для систем с рециркуляцией в диапазоне III осуществляется местное количественное регулирование изменением расхода сетевой воды и количества наружного и рециркуляционного воздуха. При построении графиков температур сетевой воды для систем вентиляции основной задачей является определение температуры сетевой воды в обратном трубопроводе после калориферов t2v для различных диапазонов отопительного периода. Для решения этой задачи используют следующие уравнения:

Для диапазона I (от +8 оС до до tv):

 

(1.45)

 

максимальный, при двухступенчатых схемах присоединения водоподогревателей:

 

. (1.46)

 

В формулах (1.39−1.46) расчетные тепловые потоки приведены в Вт, теплоёмкость с принимается равной 4,198 кДж/(кг ∙°С).

 

Суммарные расчетные расходы сетевой воды, кг/ч, в двухтрубных тепловых сетях в открытых и закрытых системах теплоснабжения при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле:

 

(1.47)

 

Коэффициент k3, учитывающий долю среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, следует принимать по таблице 1.1. При регулировании по совмещенной нагрузке отопления и горячего водоснабжения коэффициент k3 принимается равным нулю.

Таблица 1.1

Значения коэффициента k3

 

Система теплоснабжения Значение коэффициента k3
Открытая с тепловым потоком, МВт:  
100 и более 0,6
менее 100 0,8
закрытая с тепловым потоком, МВт  
100 и более 1,0
менее 100 1,2

 

ПРИМЕЧАНИЕ. Для закрытых систем теплоснабжения при регулировании по нагрузке отопления и тепловом потоке менее 100 МВт при наличии баков-аккумуляторов у потребителей коэффициент k3 следует принимать равным единице.

Для потребителей при при отсутствии баков-аккумуляторов, а также с тепловым потоком 10 МВт и менее суммарный расчетный расход воды следует определять по формуле:

 

. (1.48)

 

Расчетный расход воды, кг/ч, в двухтрубных водяных тепловых сетях в неотопительный период, , равный максимальному расходу воды на горячее водоснабжение, , следует определять по формуле:

 

(1.49)

 

При этом максимальный расход воды на горячее водоснабжение, кг/ч, определяется для открытых систем теплоснабжения по формуле (1.42) при температуре холодной воды в неотопительный период, а для закрытых систем при всех схемах присоединения водоподогревателей горячего водоснабжения – по формуле (1.44). Расход воды в обратном трубопроводе двухтрубных водяных тепловых сетей открытых систем теплоснабжения принимается равным в размере 10 % от расчетного расхода воды, определенного по формуле (1.42). Расчетный расход воды для определения диаметров подающих и циркуляционных трубопроводов систем горячего водоснабжения следует определять в соответствии со СНиП 2.04.01-85*.

 

 

1.8. Гидравлический расчет тепловых сетей

 

Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов, а также потерь давления на участках тепловых сетей. По результатам гидравлических расчетов разрабатывают гидравлические режимы систем теплоснабжения, подбирают сетевые и подпиточные насосы, авторегуляторы, дроссельные устройства, оборудование тепловых пунктов.

При движении теплоносителя по трубам полные потери давления DР складываются из потерь давления на трение и потерь давления в местных сопротивлениях DРм:

. (1.50)

 

Потери давления на трение определяют по формуле:

 

, (1.51)

 

где R – удельные потери давления, Па/м, определяемые по формуле:

 

(1.52)

 

l – коэффициент гидравлического трения;

d – внутренний диаметр трубопровода, м;

r – плотность теплоносителя, кг/м3;

w – скорость движения теплоносителя, м/c;

L – длина трубопровода, м.

 

Потери давления в местных сопротивлениях DРм определяют по формуле:

 

(1.53)

 

где åx – сумма коэффициентов местных сопротивлений.

Потери давления в местных сопротивлениях могут быть также определены по следующей формуле:

(1.54)

 

где Lэ – эквивалентная длина местных сопротивлений, которую определяют по формуле:

 

(1.55)

 

Перед выполнением гидравлического расчета разрабатывают расчетную схему тепловых сетей. На расчетной схеме проставляют номера участков (сначала по главной магистрали, а потом по ответвлениям), расходы теплоносителя в кг/с или в т/ч, длины участков в метрах. Здесь главной магистралью является наиболее протяженная и нагруженная ветвь сети от источника теплоты (точки подключения) до наиболее удаленного потребителя. При неизвестном располагаемом перепаде давления в начале теплотрассы удельные потери давления R следует принимать:

а) на участках главной магистрали 20−40, но не более 80 Па/м;

б) на ответвлениях – по располагаемому перепаду давления, но не более 300 Па/м.

Гидравлический расчет выполняют по таблицам и номограммам, представленным в литературе [6, 7, 8]. Сначала выполняют расчет главной магистрали. По известным расходам, ориентируясь на рекомендованные величины удельных потерь давления R, определяют диаметры трубопроводов dн´S, фактические удельные потери давления R, Па/м, а также скорость движения теплоносителя w, м/с. Условный проход труб, независимо от расчетного расхода теплоносителя должен приниматься в тепловых сетях не менее 32 мм. Скорость движения воды не должна быть более 3,5 м/с. Определив диаметры трубопроводов, находят количество компенсаторов на участках и другие виды местных сопротивлений. Потери давления в местных сопротивлениях определяют по формуле (1.53), либо, по формуле (1.54). Затем определяют полные потери давления на участках главной магистрали и суммарные по всей ее длине. Далее выполняют гидравлический расчет ответвлений, увязывая потери давления в них с соответствующими частями главной магистрали (от точки деления потоков до концевых потребителей). Увязку потерь давления следует выполнять подбором диаметров трубопроводов ответвлений. Невязка не должна быть более 10 %. При невозможности полностью увязать диаметрами, излишний напор на ответвлениях должен быть погашен соплами элеваторов, дроссельными диафрагмами и авторегуляторами потребителей.

При известном располагаемом давлении для всей сети, а также для ответвлений, DРр, предварительно определяют ориентировочные средние удельные потери давления Rm, Па/м:

 

(1.56)

 

где åL – суммарная протяженность расчетной ветви (ответвления) на потери давления, в которой используется величина DРр;

a – коэффициент, учитывающий долю потерь давления в местных сопротивлениях, принимаемый по приложению 6.

 

Таблицы и номограммы гидравлического расчета, приведенные в литературе [6, 7, 8], составлены для эквивалентной шероховатости труб Кэ = 0,5 мм. При расчете трубопроводов с другой шероховатостью к значениям удельных потерь давления R следует принимать поправочный коэффициент b [7 табл. 4.14]. Диаметры подающего и обратного трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей при совместной подаче теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение должны приниматься, как правило, одинаковыми.

 

 

1.9. Гидравлические режимы водяных тепловых сетей

Гидравлические режимы водяных тепловых сетей (пьезометрические графики) следует разрабатывать для отопительного и неотопительного периодов. Пьезометрический график позволяет: определить напоры в подающем и обратном трубопроводах, а также располагаемый напор в любой точке тепловой сети; с учетом рельефа местности, располагаемого напора и высоты зданий выбрать схемы присоединения потребителей, подобрать авторегуляторы, сопла элеваторов, дроссельные устройства для местных систем теплопотребления, подобрать сетевые и подпиточные насосы. Пьезометрические графики строятся для магистральных и квартальных тепловых сетей. Для магистральных тепловых сетей могут быть приняты масштабы: горизонтальный Мг 1:10000, вертикальный Мв 1:1000, для квартальных тепловых сетей: Мг 1:1000, Мв 1:500.

Пьезометрические графики строятся для статического и динамического режимов системы теплоснабжения. За начало координат в магистральных сетях принимают местоположение ТЭЦ. В принятых масштабах строят профиль трассы и высоты присоединенных потребителей (приняв 9-ти этажную застройку). За нулевую отметку оси ординат (оси напоров) принимают обычно отметку низшей точки теплотрассы или отметку сетевых насосов. Строят линию статического напора, величина которого должна быть выше местных систем теплопотребления не менее чем на 5 метров, обеспечивая их защиту от «оголения», и в то же время не должна превышать максимальный рабочий напор для местных систем. Величина максимального рабочего напора составляет: для систем отопления со стальными нагревательными приборами и для калориферов – 80 метров; для систем отопления с чугунными радиаторами – 60 метров; для независимых схем присоединения с поверхностными теплообменниками – 100 метров. Затем приступают к построению графиков напоров для динамического режима. На оси ординат откладывают требуемый напор у всасывающих патрубков сетевых насосов (30−35 метров) в зависимости от марки насоса. Затем, используя результаты гидравлического расчета, строят линию потерь напора обратной магистрали. Величина напоров в обратной магистрали должна соответствовать требованиям, указанным выше, при построении линии статического напора. Далее строится линия располагаемого напора для системы теплоснабжения расчетного квартала. Величина располагаемого напора в точке подключения квартальных сетей принимается не менее 40 м. Затем строится линия потерь напора подающего трубопровода, а также линия потерь напора в коммуникациях источника теплоты (ТЭЦ). При отсутствии данных потери напора в коммуникациях ТЭЦ могут быть приняты равными 25−30 м. Напор во всех точках подающего трубопровода исходя из условия его механической прочности не должен превышать 160 м. Пьезометрический график может быть перемещен параллельно себе вверх или вниз, если возникает опасность «оголения» или «раздавливания» местных систем теплоснабжения. При этом необходимо учитывать, чтобы напор на всасывающем патрубке не превысил предельного значения для принятой марки насоса. Под пьезометрическим графиком располагают спрямленную однолинейную схему теплотрассы с ответвлениями, указывают номера и длины участков, диаметры трубопроводов, расходы теплоносителя, располагаемые напоры в узловых точках. На пьезометрическом графике главной магистрали строится график расчетного ответвления. Для построения пьезометрических графиков для неотопительного периода необходимо определить потери давления в главной магистрали при пропуске максимального расхода сетевой воды на горячее водоснабжение Ghmax. В открытых системах потери давления в обратной магистрали определяют при пропуске расхода, равного 10 % Ghmax. Потери напора в коммуникациях источника, а также располагаемый напор перед расчетным кварталом принимают такими же, как и для отопительного периода. При построении пьезометрического графика для квартальных сетей следует учитывать, что квартальные сети являются продолжением магистральных сетей. Располагаемый напор в начале квартальных сетей (40 м) должен быть использован на потери давления в подающей и обратной магистрали квартальных сетей (»10 м), на потери напора в элеваторных узлах системы отопления потребителей кварталов (20−30 м) и на потери напора в системе отопления (1−2 м). Следует учитывать, что линии напоров пьезометрического графика квартальных сетей и при статическом и при динамическом режимах будут продолжением соответствующих линий пьезометрического графика магистральных тепловых сетей.

 

 

1.10. Подбор сетевых и подпиточных насосов

 

Напор сетевых насосов следует определять для отопительного и неотопительного периодов и принимать равным сумме потерь напора в установках на источнике теплоты , в подающем и обратном трубопроводах, а также в местной системе теплопотребления :

 

(1.57)

 

Потери напора в коммуникациях источника, при отсутствии более точных данных, могут быть приняты равными 30 м. Потери напора в местной системе теплопотребления (в данном случае располагаемый напор перед квартальной системой теплоснабжения), следует принимать не менее 40 м. Потери напора в подающем и обратном трубопроводах для отопительного периода принимают по результатам гидравлического расчета при пропуске суммарных расчетных расходов воды. Для неотопительного периода потери напора в трубопроводах могут быть определены по следующей формуле:

 

(1.58)

 

Потери напора в обратном трубопроводе открытых систем теплоснабжения в неотопительный период могут быть определены по формуле:

 

(1.59)

 

где – суммарный расход сетевой воды на головном участке системы теплоснабжения в отопительный период;

­– максимальный расход сетевой воды на горячее водоснабжение в неотопительный период, определяемый по формуле (1.49).

 

Подачу (производительность) рабочих насосов следует принимать от:

 

а) сетевых насосов для закрытых систем теплоснабжения в отопительный период – по суммарному расчетному расходу воды, определяемому по формуле (1.47);

б) сетевых насосов для открытых систем теплоснабжения в отопительный период – по суммарному расчетному расходу воды, определяемому при k4 = 1,4 по формуле:

 

(1.60)

 

в) сетевых насосов для закрытых и открытых систем теплоснабжения в неотопительный период – по максимальному расходу воды на горячее водоснабжение в неотопительный период (формула 1.49) учебного пособия.

 

Число сетевых насосов следует принимать не менее двух, один из которых – резервный; при пяти рабочих сетевых насосах, соединённых параллельно в одной группе, допускается резервный насос не устанавливать. Напор подпиточных насосов Hпн должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического напора Нст и преодоления потерь напора в подпиточной линии DHпл, величина которых, при отсутствии более точных данных, принимается равной 10−20 м.

 

(1.61)

 

Где z – разность отметок уровня воды в подпиточном баке и оси подпиточных насосов. Подачу подпиточных насосов в закрытых системах теплоснабжения следует принимать равной расчетному расходу воды на компенсацию утечки из тепловой сети (см. формулу (1.62)), а в открытых системах – равной сумме максимального расхода воды на горячее водоснабжение и расчетного расхода воды на компенсацию утечки (см. формулу (1.63)):

 

; (1.62)

 

(1.63)

 

Расчетный расход воды на компенсацию утечки , принимается в размере 0,75 % от объема воды в системе теплоснабжения, аварийный расход на компенсацию утечки принимается в размере 2 % от объема воды в системе теплоснабжения. Объем воды в системе теплоснабжения допускается принимать равным 65 м3 на 1 МВт расчетного теплового потока при закрытой системе теплоснабжения и 70 м3 на 1 МВт – при открытой системе теплоснабжения.

Число параллельно включенных подпиточных насосов следует принимать: в закрытых системах теплоснабжения не менее двух, один из которых является резервным; в открытых системах не менее трех, один из которых также является резервным. Технические данные насосов для систем теплоснабжения приведены в литературе [6, 7, 9]. При подборе насосов следует учитывать требования по максимальной температуре воды, по величине допускаемых напоров на всасывающем патрубке насоса. Из условий экономии потребления электроэнергии величина КПД насоса не должна быть менее 90n % от величины максимального КПД насоса . Данные по насосам, рекомендуемым для использования в системах теплоснабжения, приведены в приложении 19.

 

 

1.11. Расчет толщины тепловой изоляции

Расчет толщины тепловой изоляции трубопроводов dк по нормированной плотности теплового потока выполняют по формуле:

 

, (1.64)

 

где d – наружный диаметр трубопровода, м;

В – отношение наружного диаметра изоляционного слоя к диаметру трубопровода d: (

 

Величину В определяют по формуле:

 

(1.65)

 

где е – основание натурального логарифма;

lк – теплопроводность теплоизоляционного слоя, Вт/м·°С, определяемая по приложениям 2.7 и 3.11 [5]

Rк – термическое сопротивление слоя изоляции, м·°С/Вт, величину которого определяют из следующего выражения:

 

(1.66)

 

где – суммарное термическое сопротивление слоя изоляции и других дополнительных термических сопротивлений на пути теплового потока, определяемое по формуле:

 

(1.67)

 

где – нормированная линейная плотность теплового потока, Вт/м, принимаемая по приложениям 4−8 [5];

– средняя за период эксплуатации температура теплоносителя, которая при расчетных параметрах теплоносителя 150−70 оС и круглогодовом режиме работы тепловых сетей может быть принята для подающего трубопровода 90 оС, для обратного – 50 оС;

– среднегодовая температура окружающей среды; при подземной прокладке – среднегодовая температура грунта, которая для большинства городов находится в пределах от +1 до +5 .

 

При прокладке в тоннелях = 40 ; при прокладке в помещениях = 20 , в неотапливаемых техподопольях = 5 , при надземной прокладке на открытом воздухе – средняя за период эксплуатации температура окружающего воздуха;

– коэффициент, принимаемый по приложению 11.

Виды дополнительных термических сопротивлений зависят от способа прокладки тепловых сетей.

При надземной прокладке, а также прокладке в тоннелях и техподпольях:

 

(1.68)

 

При подземной канальной прокладке:

 

(1.69)

 

При подземной бесканальной прокладке:

 

(1.70)

 

где – термическое сопротивление поверхности изоляционного слоя, м·°С /Вт, определяемое по формуле:

 

(1.71)

 

где – коэффициент теплоотдачи с поверхности тепловой изоляции в окружающий воздух, м² ·°С/Вт согласно прил. 9 [5] при прокладке в каналах = 8 м² · °С/Вт; при прокладке в техподпольях и тоннелях = 11 м² ·°С/Вт, при надземной прокладке = 29 м² ·°С/Вт;

d – наружный диаметр трубопровода, м;

– термическое сопротивление поверхности канала, определяемое по формуле:

 

(1.72)

где – коэффициент теплоотдачи от воздуха к внутренней поверхности канала; = 8 м² ·°С/Вт;

– внутренний эквивалентный диаметр канала, м, определяемый по формуле:

 

, (1.73)

 

где F – внутреннее сечение канала, м2;

P – периметр сторон по внутренним размерам, м;

– термическое сопротивление стенки канала, определяемое по формуле:

 

, (1.74)

 

где – теплопроводность стенки канала; для железобетона = 2,04 Вт/м·°С,;

– наружный эквивалентный диаметр канала, определяемый по наружным размерам канала, м;

– термическое сопротивление грунта, определяемое по формуле:

 

(1.75)

 

где – теплопроводность грунта, зависящая от его структуры и влажности. При отсутствии данных его значение можно принимать для влажных грунтов Вт/м·°С; для сухих грунтов Вт/м·°С;

h – глубина заложения оси теплопровода от поверхности земли, м;

– добавочное термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние труб при бесканальной прокладке, величину которого определяют по формулам:

· для подающего трубопровода:

 

; (1.76)

 

· для обратного трубопровода:

 

(1.77)

 

где h – глубина заложения осей трубопроводов, м;

b – расстояние между осями трубопроводов, м, принимаемое в зависимости от их диаметров условного прохода по табл. 1.2.

 

Таблица 1.2

 

dу, мм 50−80 125−150
b, мм

 

, – коэффициенты, учитывающие взаимное влияние температурных полей соседних теплопроводов, определяемые по формулам:

 

, (1.78)

 

, (1.79)

 

где , – нормированные линейные плотности тепловых потоков соответственно для подающего и обратного трубопроводов, Вт/м (см. формулу (1.67)).

 

 

1.12. Расчет и подбор компенсаторов

 

В тепловых сетях в настоящее время наиболее широко применяются сальниковые, П-образные, а в последнее время и сильфонные (волнистые) компенсаторы. Кроме специальных компенсаторов используют для компенсации и естественные углы поворотов теплотрассы – самокомпенсацию. Компенсаторы должны иметь достаточную компенсирующую способность для восприятия температурного удлинения участка трубопровода между неподвижными опорами, при этом максимальные напряжения в радиальных компенсаторах не должны превышать допускаемых (обычно 110 МПа). Необходимо также определить реакцию компенсатора, используемую при расчетах нагрузок на неподвижные опоры. Тепловое удлинение расчетного участка трубопровода , мм определяют по формуле:

 

(1.80)

 

где – средний коэффициент линейного расширения стали, мм/(м · оС), (для типовых расчетов можно принять = 1,2· 10ˉ² мм/(м · оС);

– расчетный перепад температур, определяемый по формуле:

 

(1.81)

 

где – расчетная температура теплоносителя, оС;

– расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления, оС;

L – расстояние между неподвижными опорами, м.

 

Компенсирующую способность сальниковых компенсаторов, приведенную в табл. 4.13 [6], уменьшают на величину запаса – 50 мм.

Реакция сальникового компенсатора – сила трения в сальниковой набивке определяется по формуле:

 

, (1.82)

 

где – рабочее давление теплоносителя, МПа;

– длина слоя набивки по оси сальникового компенсатора, мм;

– наружный диаметр патрубка сальникового компенсатора, м;

– коэффициент трения набивки о металл, принимается равным 0,15.

 

При подпоре П-образных компенсаторов, их компенсирующая способность, размеры, а также осевая реакция могут быть определены по табл. 11.3−11.7 [6], а также по приложению 13. Технические характеристики сильфонных компенсаторов приведены в табл. 4.14−4.15 [6]. Осевая реакция сильфонных компенсаторов складывается из двух слагаемых:

 

, (1.83)

 

где – осевая реакция, вызываемая деформацией волн, определяемая по формуле:

 

, (1.84)

 

где Dl – температурное удлинение участка трубопровода, м;

e – жесткость волны, Н/м, принимаемая по паспорту компенсатора;

n – количество волн (линз);

– осевая реакция от внутреннего давления, определяемая по формуле:

 

(1.85)

 

где – коэффициент, зависящий от геометрических размеров и толщины стенки волны, равный в среднем 0,5−0,6;

D и d – наружный и внутренний диаметры волн, м;

– избыточное давление теплоносителя, Па.

 

При расчете самокомпенсации основной задачей является определение максимального напряжения s у основания короткого плеча угла поворота трассы, которое определяют для углов поворотов 90о по формуле:

 

(1.86)

 

для углов более 90о, т.е. 90 + b, по формуле:

 


, (1.87)

 

где Dl – удлинение короткого плеча, м;

l – длина короткого плеча, м;

Е – модуль продольной упругости, равный в среднем для стали 2· 105 МПа;

d – наружный диаметр трубы, м;

– отношение длины длинного плеча к короткому.

При расчетах углов на самокомпенсацию величина максимального напряжения s не должна превышать [s] = 80 МПа.

При расстановке неподвижных опор на углах поворотов, используемых для самокомпенсации, необходимо учитывать, что сумма длин плеч угла между опорами не должна быть более 60 % от предельного расстояния для прямолинейных участков. Следует учитывать также, что максимальный угол поворота, используемый для самокомпенсации, не должен превышать 130о.

 

 

1.13. Определение диаметров спускных устройств водяных тепловых сетей

 

Диаметр штуцера и запорной арматуры d, м, для спуска воды из секционируемого участка трубопровода определяют по формуле:

 

(1.88)

 

где , , – соответственно приведенный диаметр, м, общая длина, м, приведенный уклон секционируемого участка трубопровода, определяемые по следующим формулам:

 

(1.89)

 

(1.90)

 

где – длины отдельных участков трубопровода, м, с условными диаметрами , м, при уклонах ;

m – коэффициент расхода арматуры, принимаемый для вентилей: m = 0,0144, для задвижек m = 0,011;

n – коэффициент, зависящий от времени спуска воды t (см. табл. 1.3)

 

Таблица 1.3

 

t = 1 ч t = 2 ч t = 3 ч t = 4 ч t = 5 ч
n = 1 n = 0,72 n = 0,58 n = 0,5 n = 0,45

 

Максимальное время спуска воды предусматривается для трубопроводов:

300 мм – не более 2 ч; 600 – не более 5 ч.

350 ÷ 500 – не более 4 ч;

Диаметр спускного устройства для двустороннего дренажа, установленного в нижней точке трубопровода, определяют по формуле:

 

(1.91)

 

где , – диаметры спускных устройств, определяемые по формуле (1.88) соответственно для каждой стороны.

 

Расчетный диаметр штуцера округляют с увеличением до стандартного и сравнивают с приведенными в таблице 1.4 данными.

 

Таблица 1.4

 

, мм 65 вкл. 80−125 до 150 200−250 300−400 600−700
Условный проход штуцера, мм

 

К установке принимают наибольший из двух сравниваемых диаметров штуцеров и запорной арматуры.

 

Условный проход штуцера и запорной арматуры для выпуска воздуха из секционируемых участков водяных тепловых сетей приведен в таблице 1.5

 

Таблица 1.5

 

, мм 25−80 100−150 200−300 350−400 500−700 800−1200
Условный проход штуцера, мм

 

 

1.14. Расчет усилий на опоры

 

Вертикальную нормативную нагрузку на подвижную опору Fv, Н следует согласно [3] определять по формуле:

 

(1.92)

 

где – вес одного метра трубопровода в рабочем состоянии, включающий вес трубы, теплоизоляционной конструкции и воды, Н/м;

L – пролет между подвижными опорами, м.

 

Величина для труб с наружным диаметром может быть принята по табл. 1.6.

 

Таблица 1.6

Вес 1 м трубопровода в рабочем состоянии

 

, мм
, Н/м

 

Продолжение таблицы 1.6

, мм
, Н/м

 

Пролеты между подвижными опорами в зависимости от условий прокладки и типов компенсаторов приведены в таблицах 1.7, 1.8.

 

Таблица 1.7

Пролеты между подвижными опорами на бетонных подушках при канальной прокладке

 

Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, мм Dу, мм L, м
1,7 3,5
2,5 4,5
8,5

 

Таблица 1.8

Пролеты между подвижными опорами при надземной прокладке, а также в тоннелях и техподпольях

– Конец работы –

Эта тема принадлежит разделу:

Источники и системы теплоснабжения предприятий методические указания к выполнению расчётно-графической работы

Российской федерации.. федеральное государственное бюджетное.. образовательное учреждение высшего..

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Расчет теплопотребления района

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Dу, мм L, м Dу, мм L, м Dу, мм L, м
6/6 14/13
7/7 14/13
2,5 8/8 14/13

Все темы данного раздела:

Казань 2012
УДК 697.34 ББК 31.38 И91     И91 Источники и системы теплоснабжения предприятий: методические указ

Исходные данные
План района города представлен на рис. 2. Температура воздуха, ℃: ; ; Плотность населения Р = 420 челга; Общая площадь жилого здания на одного жит

Определение тепловых потоков на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение и технологические нужды
  Расчет тепловых потоков сведем в табл. 2.1. В графы 1, 2, 3 таблицы занесем соответственно номера кварталов, их площадь Fкв в гектарах, плотность населения. Число

Графики теплового потребления
Определим, используя формулы пересчета (1.13) и (1.14), часовые расходы на отопление и вентиляцию при температуре наружного воздуха tн = +8 ℃:   ;

Регулирование отпуска теплоты
  2.4.1. График центрального качественного регулирования для закрытой системы теплоснабжения   Примем температуру горячей воды в системах горячего водоснабжения

Определение расходов сетевой воды
  На отопление:   ;   ;   ;   ;   ;   ;

Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Education Insider Sample
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама
Соответствующий теме материал
  • Похожее
  • Популярное
  • Облако тегов
  • Здесь
  • Временно
  • Пусто
Теги