Реферат Курсовая Конспект
Плиты в пролетного строения - раздел Строительство, ИНСТРУКЦИЯ ПО УШИРЕНИЮ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ И ПУТЕПРОВОДОВ #g0N Сечения ...
|
#G0N сечения | , кН/м | , кН·м/м | |||
5,65 | -0,01 | -0,17 | -0,18 | -1,02 | |
-0,25 | 0,23 | 0,48 | +2,71 |
Выводы по приведенному примеру (табл.5-6):
а) изгибающий момент в средних балок не превышает допустимого для этих конструкций;
б) объединение конструкций по плите =10 см и сохранение верхних накладок в существующих конструкциях обеспечивает нормальное распределение усилий между балками;
в) монолитная плита должна армироваться в двух уровнях с площадью нижней арматуры на 1 м =18 см(девять стержней 16 П).
ПРИЛОЖЕНИЕ 6
(обязательное)
УЧЕТ ДЛИТЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ РАСЧЕТЕ УШИРЕННЫХ МОСТОВ#S
1. Общие положения
Усилия в элементах пролетного строения определяют методом сил, обобщенным на случай учета изменения их во времени за счет ползучести бетона.
Основную систему пролетного строения принимают в виде отдельных несущих элементов, отдаленных друг от друга в поперечном направлении. По линиям разделения взамен отброшенных связей прикладывают лишние неизвестные ().
Вид и количество лишних неизвестных должны соответствовать конструкции пролетного строения.
В случае когда пролетное строение состоит из балок таврового сечения, объединенных по диафрагмам, в местах диафрагм прикладывают поперечные силы и крутящие моменты.
В ребристых бездиафрагменных пролетных строениях с объединением балок по плите и в пролетных строениях из сборных плит достаточно приложить в отдельных точках (узлах) по линиям разрезов только поперечные силы. В этом случае количество узлов, в которых прикладывают неизвестные, по длине пролетного строения рекомендуется назначать следующим образом: для пролетов до 12 м - не менее трех, для пролетов свыше 12 м - располагать узлы через 3-4 м.
В уширенных пролетных строениях, имеющих разную конструкцию старой и новой частей, в каждой из них принимают неизвестные, соответствующие конструкции. В местах сопряжения новой и старой частей пролетного строения в зависимости от способа их объединения в узлах прикладывают по одному или по два неизвестных.
Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от собственного веса, сил преднапряжения элементов уширения и второй части постоянной нагрузки в произвольный момент времени определяются из решения системы канонических уравнений вида:
, (1)
где - неизвестное в -раз статически неопределимой системе в момент времени (принимает значения от 1 до );
; (2)
. (3)
Здесь - момент приложения нагрузки; - момент объединения старой и новой частей пролетного строения; - моменты в сечениях от единичного значения неизвестных =1 и =1 соответственно; - моменты от внешней нагрузки;
; (4)
- жесткость приведенного сечения;
- приведенные характеристики ползучести, определяемые в зависимости от возраста бетона в момент загружения () и в момент отсчета () по формуле
, (5)
где - характеристики ползучести бетона в момент времени при загружении его в момент ;
, (6)
и - коэффициенты армирования соответственно для арматуры нижней и верхней зон сечения; и - расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести арматуры нижней и верхней зон соответственно; - расстояние между центрами тяжести бетонного и приведенного сечения; - отношение модулей упругости арматуры и бетона; - высота сечения; - радиус инерции бетонного сечения;
- определяется по (4) при .
Приращения неизвестных в момент приложения второй части постоянной нагрузки определяют из упругого расчета системы (1), которая в этом случае преобразуется к обычному виду системы уравнений метода сил.
Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от усадки бетона в произвольный момент времени определяют из решения системы канонических уравнений вида (1), в которых вычисляют по формуле (2), а
. (7)
Здесь и - относительная деформация свободной усадки бетона к расчетному моменту времени и моменту объединения старой и новой частей пролетного строения соответственно; и определяют в зависимости от возраста бетона в момент отсчета или по формуле
. (8)
Для вычисления и используют формулы (4) и (6) при возрасте загружения , соответствующем началу усадки.
Остальные обозначения приведены выше.
Усилия в элементах объединенного пролетного строения от собственного веса элементов уширения, сил предварительного напряжения, второй части постоянной нагрузки равны сумме усилий от нагрузки и соответствующих значений лишних неизвестных
. (9)
Приведенная методика положена в основу программы расчета "TIME", составленной в КАДИ на языке "Фортран-IV" для реализации на ЭВМ ЕС. С помощью этой программы для ряда схем уширения составлены таблицы 1-19 для определения усилий в элементах уширенного пролетного строения.
2. Пример определения усилий от постоянных нагрузок
с помощью расчетных таблиц
Расчетные таблицы содержат коэффициенты для вычисления изгибающих моментов в элементах объединенного пролетного строения на момент затухания длительных процессов в бетоне . При составлении таблиц приняты оптимальные темпы реконструкции: возраст бетона элементов уширения в момент объединения пролетного строения - 28 сут; укладка дорожной одежды в пределах элементов уширения происходит через 30 сут после объединения.
Рассмотрим разрезное балочное пролетное строение длиной 11,36 м по ТП [1]*, уширенное с двух сторон двумя унифицированными плитами длиной 12 м по ТП [2]. В поперечном сечении пролетное строение состоит из шести балок, объединенных по диафрагмам (старая часть пролетного строения), и четырех (по две с каждой стороны) унифицированных плит, которые жестко объединяются со старым пролетным строением. Расчетный пролет =10,8 м. Интенсивность нагрузки собственного веса одного элемента уширения =8,21 кН/м. Сила предварительного напряжения элемента уширения =840 кН приложена с эксцентриситетом =0,23 м.
_______________
* Ссылки на типовые проекты (ТП), приведенные в приложении 1.
Интенсивность второй части постоянной нагрузки в пределах одного элемента уширения в =4,5 кН/м.
Для определения изгибающих моментов от постоянных воздействий в середине пролета в каждом элементе пролетного строения следует воспользоваться табл.4 настоящего приложения.
Изгибающий момент от собственного веса в отдельном элементе уширения
кН·м.
Изгибающий момент в середине пролета отдельного элемента уширения от сил предварительного напряжения
кН·м.
Изгибающий момент от второй части постоянной нагрузки по формуле (21)
кН·м.
Значение изгибающих моментов в крайней балке старого пролетного строения (элемент N 3, см. табл.4) для момента времени (затухание ползучести бетона):
от собственного веса элементов уширения
кН·м;
от сил предварительного напряжения в элементах уширения
кН·м;
от второй части постоянной нагрузки на элементах уширения
кН·м.
Суммарный изгибающий момент в элементе N 3 от всех рассмотренных нагрузок
кН·м.
Вычисленное значение является добавкой к значению изгибающего момента от постоянных нагрузок, действующего в элементе N 3 до уширения пролетного строения.
3. Таблицы коэффициентов влияния длительных деформаций в бетоне
1. В табл.1 и 2 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 2).
Таблица 1
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | -0,28 | 0,092 | 0,096 | 0,285 | 0,473 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | -0,279 | -0,08 | 0,098 | 0,287 | 0,476 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | -0,382 | -0,125 | 0,131 | 0,389 | 0,646 |
Продолжение табл.1
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,661 | 0,665 | 0,707 | 0,735 | 0,750 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,664 | 0,741 | 0,699 | 0,699 | 0,705 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,904 | 0,543 | 0,599 | 0,637 | 0,657 |
В табл.1 приведены расчетные коэффициенты для случая шарнирного объединения старой и новой частей пролетного строения, а в табл.2 - для жесткого объединения.
Таблица 2
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | -0,256 | -0,078 | 0,100 | 0,278 | 0,456 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | -0,206 | -0,053 | 0,101 | 0,255 | 0,408 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | -0,354 | -0,109 | 0,136 | 0,380 | 0,625 |
Продолжение табл.2
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,634 | 0,661 | 0,713 | 0,738 | 0,752 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,563 | 0,745 | 0,750 | 0,720 | 0,716 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,870 | 0,54 | 0,608 | 0,643 | 0,661 |
2. В табл.3 и 4 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Данные табл.3 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.4 - жесткому.
Таблица 3
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,455 | 0,431 | 0,371 | 0,371 | 0,371 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,428 | 0,492 | 0,360 | 0,360 | 0,360 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,271 | 0,239 | 0,497 | 0,497 | 0,497 |
Продолжение табл.3
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,371 | 0,371 | 0,371 | 0,431 | 0,455 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,360 | 0,360 | 0,360 | 0,492 | 0,428 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,497 | 0,497 | 0,497 | 0,239 | 0,271 |
Таблица 4
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,425 | 0,421 | 0,384 | 0,384 | 0,384 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,494 | 0,526 | 0,327 | 0,327 | 0,327 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,232 | 0,224 | 0,515 | 0,515 | 0,515 |
Продолжение табл.4
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,384 | 0,384 | 0,384 | 0,421 | 0,425 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,327 | 0,327 | 0,327 | 0,526 | 0,494 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,515 | 0,515 | 0,515 | 0,224 | 0,232 |
3. В табл.5 и 6 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл.5 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.6 - жесткому.
Таблица 5
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | -0,238 | -0,062 | 0,082 | 0,226 | 0,367 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | -0,248 | -0,064 | 0,087 | 0,238 | 0,389 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | -0,362 | -0,095 | 0,125 | 0,345 | 0,564 |
Продолжение табл.5
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,592 | 0,720 | 0,752 | 0,774 | 0,784 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | 0,623 | 0,727 | 0,746 | 0,750 | 0,752 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,904 | 0,573 | 0,622 | 0,654 | 0,670 |
.
Таблица 6
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | -0,201 | -0,042 | 0,089 | 0,221 | 0,353 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | -0,190 | -0,034 | -0,098 | -0,229 | -0,361 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | -0,312 | -0,068 | 0,135 | 0,337 | 0,540 |
Продолжение табл.6
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,558 | 0,709 | 0,753 | 0,774 | 0,784 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | 0,568 | 0,702 | 0,746 | 0,759 | 0,760 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,856 | 0,560 | 0,625 | 0,656 | 0,671 |
4. В табл.7 и 8 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл.7 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.8 - жесткому.
Таблица 7
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,531 | 0,510 | 0,319 | 0,319 | 0,319 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | +0,515 | +0,502 | +0,328 | +0,328 | +0,328 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,295 | 0,264 | 0,480 | 0,480 | 0,480 |
Продолжение табл.7
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,319 | 0,319 | 0,319 | 0,510 | 0,531 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | -0,328 | -0,328 | -0,328 | -0,515 | 0,502 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,480 | 0,480 | 0,480 | 0,264 | 0,295 |
Таблица 8
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,506 | 0,501 | 0,331 | 0,331 | 0,331 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | +0,506 | +0,490 | +0,334 | +0,334 | +0,334 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,258 | 0,250 | 0,497 | 0,497 | 0,497 |
Продолжение табл.8
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||
Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м | 0,331 | 0,331 | 0,331 | 0,501 | 0,506 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м) | +0,334 | +0,334 | +0,334 | +0,490 | +0,506 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,497 | 0,497 | 0,497 | 0,250 | 0,258 |
5. В табл.9 и 10 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного унифицированными бездиафрагменными балками ТП [3]. Длина элементов 22,16, расчетный пролет 21,60 м. Данные табл.9 соответствуют двустороннему уширению пролетного строения; данные табл.10 - одностороннему. Объединение старой и новой частей принято в расчетах шарнирным.
Таблица 9
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||
Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м | 0,788 | 0,071 | 0,071 | 0,071 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м) | +0,750 | +0,083 | +0,083 | +0,083 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,676 | 0,108 | 0,108 | 0,108 |
Продолжение табл.9
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||
Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м | 0,071 | 0,071 | 0,071 | 0,788 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м) | +0,083 | +0,083 | +0,083 | +0,750 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,108 | 0,108 | 0,108 | 0,676 |
Таблица 10
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||
Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м | -0,046 | -0,014 | 0,017 | 0,048 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м) | -0,052 | -0,016 | 0,019 | 0,052 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | -0,069 | -0,022 | 0,025 | 0,073 |
Продолжение табл.10
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||
Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м | 0,079 | 0,110 | 0,779 | 1,027 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м) | 0,086 | 0,120 | 0,754 | 1,025 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,120 | 0,167 | 0,666 | 1,040 |
6. В табл.11 и 12 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1] пролетами 10,8 и 16,2 м соответственно, уширенного с двух сторон тавровыми балками ТП [8]. Геометрические характеристики приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 3, 17, 18).
Таблица 11
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||||||
Собственный вес элементов уширения =9,05 кН/м | 0,798 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,798 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,954 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,117 | 0,954 |
Таблица 12
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||||||
Собственный вес элементов уширения =9,80 кН/м | 0,766 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,078 | 0,076 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,583 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,139 | 0,583 |
7. В табл.13 и 14 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного с одной стороны унифицированными плитами ТП [4] соответственно одной и четырьмя. Длина элементов 12 м, расчетный пролет 11,4 м.
Таблица 13
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,039 | 0,041 | 0,046 | 0,053 | 0,063 | 0,076 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,049 | 0,051 | 0,056 | 0,064 | 0,075 | 0,086 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,052 | 0,055 | 0,062 | 0,07 | 0,083 | 0,101 |
Продолжение табл.13
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,093 | 0,098 | 0,136 | 0,336 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,097 | 0,098 | 0,066 | 0,358 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,123 | 0,149 | 0,179 | 0,126 |
Таблица 14
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | |||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,093 | 0,098 | 0,109 | 0,126 | 0,150 | 0,181 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,115 | 0,121 | 0,134 | 0,154 | 0,181 | 0,214 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,123 | 0,130 | 0,144 | 0,167 | 0,197 | 0,239 |
Продолжение табл.14
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м | 0,223 | 0,274 | 0,337 | 0,537 | 0,692 | 0,630 | 0,649 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м) | 0,253 | 0,286 | 0,290 | 0,556 | 0,551 | 0,567 | 0,580 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,293 | 0,361 | 0,442 | 0,391 | 0,464 | 0,612 | 0,536 |
8. В табл.15 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного такими же плитами - по две плиты с каждой стороны. Длина плит 12 м. Расчетный пролет 11,4 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строка 7).
Таблица 15
#G0N п/п | Нагрузка | Коэффициент для элементов пролетного строения N | ||||||||||||
Собственный вес элементов уширения =8,21 Н/м | 0,487 | 0,465 | 0,280 | 0,245 | 0,219 | 0,203 | 0,198 | 0,203 | 0,219 | 0,245 | 0,280 | 0,465 | 0,487 | |
Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м) | +0,443 | +0,476 | +0,223 | +0,251 | +0,248 | +0,240 | +0,237 | +0,240 | +0,248 | +0,251 | +0,223 | +0,476 | +0,443 | |
Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м | 0,326
– Конец работы – Эта тема принадлежит разделу: ИНСТРУКЦИЯ ПО УШИРЕНИЮ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ И ПУТЕПРОВОДОВНа сайте allrefs.net читайте: "ИНСТРУКЦИЯ ПО УШИРЕНИЮ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ И ПУТЕПРОВОДОВ" Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Плиты в пролетного строения Что будем делать с полученным материалом:Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:
Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама |
Новости и инфо для студентов