Плиты в пролетного строения

 

#G0N сечения	, кН/м				, кН·м/м
	5,65	-0,01	-0,17	-0,18	-1,02
		-0,25	0,23	0,48	+2,71

 

 

Выводы по приведенному примеру (табл.5-6):

 

а) изгибающий момент в средних балок не превышает допустимого для этих конструкций;

 

б) объединение конструкций по плите =10 см и сохранение верхних накладок в существующих конструкциях обеспечивает нормальное распределение усилий между балками;

 

в) монолитная плита должна армироваться в двух уровнях с площадью нижней арматуры на 1 м =18 см(девять стержней 16 П).

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

(обязательное)

 

УЧЕТ ДЛИТЕЛЬНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ ПРИ РАСЧЕТЕ УШИРЕННЫХ МОСТОВ#S

 

1. Общие положения

 

 

Усилия в элементах пролетного строения определяют методом сил, обобщенным на случай учета изменения их во времени за счет ползучести бетона.

 

Основную систему пролетного строения принимают в виде отдельных несущих элементов, отдаленных друг от друга в поперечном направлении. По линиям разделения взамен отброшенных связей прикладывают лишние неизвестные ().

 

Вид и количество лишних неизвестных должны соответствовать конструкции пролетного строения.

 

В случае когда пролетное строение состоит из балок таврового сечения, объединенных по диафрагмам, в местах диафрагм прикладывают поперечные силы и крутящие моменты.

 

В ребристых бездиафрагменных пролетных строениях с объединением балок по плите и в пролетных строениях из сборных плит достаточно приложить в отдельных точках (узлах) по линиям разрезов только поперечные силы. В этом случае количество узлов, в которых прикладывают неизвестные, по длине пролетного строения рекомендуется назначать следующим образом: для пролетов до 12 м - не менее трех, для пролетов свыше 12 м - располагать узлы через 3-4 м.

 

В уширенных пролетных строениях, имеющих разную конструкцию старой и новой частей, в каждой из них принимают неизвестные, соответствующие конструкции. В местах сопряжения новой и старой частей пролетного строения в зависимости от способа их объединения в узлах прикладывают по одному или по два неизвестных.

 

Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от собственного веса, сил преднапряжения элементов уширения и второй части постоянной нагрузки в произвольный момент времени определяются из решения системы канонических уравнений вида:

 

, (1)

 

где - неизвестное в -раз статически неопределимой системе в момент времени (принимает значения от 1 до );

 

; (2)

 

. (3)

 

Здесь - момент приложения нагрузки; - момент объединения старой и новой частей пролетного строения; - моменты в сечениях от единичного значения неизвестных =1 и =1 соответственно; - моменты от внешней нагрузки;

 

; (4)

 

- жесткость приведенного сечения;

 

- приведенные характеристики ползучести, определяемые в зависимости от возраста бетона в момент загружения () и в момент отсчета () по формуле

 

, (5)

 

где - характеристики ползучести бетона в момент времени при загружении его в момент ;

 

, (6)

 

и - коэффициенты армирования соответственно для арматуры нижней и верхней зон сечения; и - расстояние от центра тяжести бетонного сечения до центра тяжести арматуры нижней и верхней зон соответственно; - расстояние между центрами тяжести бетонного и приведенного сечения; - отношение модулей упругости арматуры и бетона; - высота сечения; - радиус инерции бетонного сечения;

 

- определяется по (4) при .

 

Приращения неизвестных в момент приложения второй части постоянной нагрузки определяют из упругого расчета системы (1), которая в этом случае преобразуется к обычному виду системы уравнений метода сил.

 

Лишние неизвестные в уширенном пролетном строении от усадки бетона в произвольный момент времени определяют из решения системы канонических уравнений вида (1), в которых вычисляют по формуле (2), а

 

. (7)

 

Здесь и - относительная деформация свободной усадки бетона к расчетному моменту времени и моменту объединения старой и новой частей пролетного строения соответственно; и определяют в зависимости от возраста бетона в момент отсчета или по формуле

 

. (8)

 

Для вычисления и используют формулы (4) и (6) при возрасте загружения , соответствующем началу усадки.

 

Остальные обозначения приведены выше.

 

Усилия в элементах объединенного пролетного строения от собственного веса элементов уширения, сил предварительного напряжения, второй части постоянной нагрузки равны сумме усилий от нагрузки и соответствующих значений лишних неизвестных

 

. (9)

 

Приведенная методика положена в основу программы расчета "TIME", составленной в КАДИ на языке "Фортран-IV" для реализации на ЭВМ ЕС. С помощью этой программы для ряда схем уширения составлены таблицы 1-19 для определения усилий в элементах уширенного пролетного строения.

 

 

2. Пример определения усилий от постоянных нагрузок

с помощью расчетных таблиц

 

 

Расчетные таблицы содержат коэффициенты для вычисления изгибающих моментов в элементах объединенного пролетного строения на момент затухания длительных процессов в бетоне . При составлении таблиц приняты оптимальные темпы реконструкции: возраст бетона элементов уширения в момент объединения пролетного строения - 28 сут; укладка дорожной одежды в пределах элементов уширения происходит через 30 сут после объединения.

 

Рассмотрим разрезное балочное пролетное строение длиной 11,36 м по ТП [1]*, уширенное с двух сторон двумя унифицированными плитами длиной 12 м по ТП [2]. В поперечном сечении пролетное строение состоит из шести балок, объединенных по диафрагмам (старая часть пролетного строения), и четырех (по две с каждой стороны) унифицированных плит, которые жестко объединяются со старым пролетным строением. Расчетный пролет =10,8 м. Интенсивность нагрузки собственного веса одного элемента уширения =8,21 кН/м. Сила предварительного напряжения элемента уширения =840 кН приложена с эксцентриситетом =0,23 м.

_______________

* Ссылки на типовые проекты (ТП), приведенные в приложении 1.

 

 

Интенсивность второй части постоянной нагрузки в пределах одного элемента уширения в =4,5 кН/м.

 

Для определения изгибающих моментов от постоянных воздействий в середине пролета в каждом элементе пролетного строения следует воспользоваться табл.4 настоящего приложения.

 

Изгибающий момент от собственного веса в отдельном элементе уширения

 

кН·м.

 

Изгибающий момент в середине пролета отдельного элемента уширения от сил предварительного напряжения

 

кН·м.

 

Изгибающий момент от второй части постоянной нагрузки по формуле (21)

 

кН·м.

 

Значение изгибающих моментов в крайней балке старого пролетного строения (элемент N 3, см. табл.4) для момента времени (затухание ползучести бетона):

 

от собственного веса элементов уширения

 

кН·м;

 

от сил предварительного напряжения в элементах уширения

 

кН·м;

 

от второй части постоянной нагрузки на элементах уширения

 

кН·м.

 

Суммарный изгибающий момент в элементе N 3 от всех рассмотренных нагрузок

 

кН·м.

 

Вычисленное значение является добавкой к значению изгибающего момента от постоянных нагрузок, действующего в элементе N 3 до уширения пролетного строения.

 

 

3. Таблицы коэффициентов влияния длительных деформаций в бетоне

 

 

1. В табл.1 и 2 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 2).

 

 

Таблица 1

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	-0,28	0,092	0,096	0,285	0,473
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	-0,279	-0,08	0,098	0,287	0,476
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	-0,382	-0,125	0,131	0,389	0,646

 

 

Продолжение табл.1

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,661	0,665	0,707	0,735	0,750
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,664	0,741	0,699	0,699	0,705
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,904	0,543	0,599	0,637	0,657

 

 

 

В табл.1 приведены расчетные коэффициенты для случая шарнирного объединения старой и новой частей пролетного строения, а в табл.2 - для жесткого объединения.

 

 

Таблица 2

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	-0,256	-0,078	0,100	0,278	0,456
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	-0,206	-0,053	0,101	0,255	0,408
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	-0,354	-0,109	0,136	0,380	0,625

 

 

Продолжение табл.2

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,634	0,661	0,713	0,738	0,752
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,563	0,745	0,750	0,720	0,716
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,870	0,54	0,608	0,643	0,661

 

 

 

2. В табл.3 и 4 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 11,36 м, расчетный пролет 10,8 м. Данные табл.3 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.4 - жесткому.

 

 

Таблица 3

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,455	0,431	0,371	0,371	0,371
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,428	0,492	0,360	0,360	0,360
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,271	0,239	0,497	0,497	0,497

 

 

Продолжение табл.3

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,371	0,371	0,371	0,431	0,455
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,360	0,360	0,360	0,492	0,428
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,497	0,497	0,497	0,239	0,271

 

 

 

Таблица 4

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,425	0,421	0,384	0,384	0,384
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,494	0,526	0,327	0,327	0,327
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,232	0,224	0,515	0,515	0,515

 

 

Продолжение табл.4

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,384	0,384	0,384	0,421	0,425
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =840 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,327	0,327	0,327	0,526	0,494
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,515	0,515	0,515	0,224	0,232

 

 

 

3. В табл.5 и 6 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с одной стороны четырьмя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл.5 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.6 - жесткому.

 

 

Таблица 5

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	-0,238	-0,062	0,082	0,226	0,367
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	-0,248	-0,064	0,087	0,238	0,389
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	-0,362	-0,095	0,125	0,345	0,564

 

 

Продолжение табл.5

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,592	0,720	0,752	0,774	0,784
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	0,623	0,727	0,746	0,750	0,752
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,904	0,573	0,622	0,654	0,670

 

.

 

 

Таблица 6

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	-0,201	-0,042	0,089	0,221	0,353
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	-0,190	-0,034	-0,098	-0,229	-0,361
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	-0,312	-0,068	0,135	0,337	0,540

 

 

Продолжение табл.6

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,558	0,709	0,753	0,774	0,784
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	0,568	0,702	0,746	0,759	0,760
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,856	0,560	0,625	0,656	0,671

 

 

 

4. В табл.7 и 8 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного с двух сторон двумя унифицированными плитами ТП [2]. Длина элементов 16,76 м, расчетный пролет 16,2 м. Данные табл.7 соответствуют шарнирному объединению старой и новой частей пролетного строения, табл.8 - жесткому.

 

 

Таблица 7

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,531	0,510	0,319	0,319	0,319
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	+0,515	+0,502	+0,328	+0,328	+0,328
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,295	0,264	0,480	0,480	0,480

 

 

Продолжение табл.7

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,319	0,319	0,319	0,510	0,531
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	-0,328	-0,328	-0,328	-0,515	0,502
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,480	0,480	0,480	0,264	0,295

 

 

 

Таблица 8

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,506	0,501	0,331	0,331	0,331
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	+0,506	+0,490	+0,334	+0,334	+0,334
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,258	0,250	0,497	0,497	0,497

 

 

Продолжение табл.8

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,78 кН/м	0,331	0,331	0,331	0,501	0,506
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =2510 кН (эксцентриситет =0,237 м)	+0,334	+0,334	+0,334	+0,490	+0,506
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,497	0,497	0,497	0,250	0,258

 

 

 

5. В табл.9 и 10 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1], уширенного унифицированными бездиафрагменными балками ТП [3]. Длина элементов 22,16, расчетный пролет 21,60 м. Данные табл.9 соответствуют двустороннему уширению пролетного строения; данные табл.10 - одностороннему. Объединение старой и новой частей принято в расчетах шарнирным.

 

 

Таблица 9

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м	0,788	0,071	0,071	0,071
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м)	+0,750	+0,083	+0,083	+0,083
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,676	0,108	0,108	0,108

 

 

Продолжение табл.9

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м	0,071	0,071	0,071	0,788
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м)	+0,083	+0,083	+0,083	+0,750
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,108	0,108	0,108	0,676

 

 

Таблица 10

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м	-0,046	-0,014	0,017	0,048
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м)	-0,052	-0,016	0,019	0,052
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	-0,069	-0,022	0,025	0,073

 

 

Продолжение табл.10

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =15,06 кН/м	0,079	0,110	0,779	1,027
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =4662 кН (эксцентриситет =0,627 м)	0,086	0,120	0,754	1,025
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,120	0,167	0,666	1,040

 

 

 

6. В табл.11 и 12 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из шести тавровых диафрагменных балок ТП [1] пролетами 10,8 и 16,2 м соответственно, уширенного с двух сторон тавровыми балками ТП [8]. Геометрические характеристики приведены в таблице приложения 1 (строки 1, 3, 17, 18).

 

 

Таблица 11

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =9,05 кН/м	0,798	0,066	0,066	0,066	0,066	0,066	0,066	0,798
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,954	0,117	0,117	0,117	0,117	0,117	0,117	0,954

 

 

Таблица 12

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =9,80 кН/м	0,766	0,078	0,078	0,078	0,078	0,078	0,078	0,076
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,583	0,139	0,139	0,139	0,139	0,139	0,139	0,583

 

 

 

7. В табл.13 и 14 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного с одной стороны унифицированными плитами ТП [4] соответственно одной и четырьмя. Длина элементов 12 м, расчетный пролет 11,4 м.

 

 

Таблица 13

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,039	0,041	0,046	0,053	0,063	0,076
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,049	0,051	0,056	0,064	0,075	0,086
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,052	0,055	0,062	0,07	0,083	0,101

 

 

Продолжение табл.13

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,093	0,098	0,136	0,336
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,097	0,098	0,066	0,358
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,123	0,149	0,179	0,126

 

 

Таблица 14

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,093	0,098	0,109	0,126	0,150	0,181
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,115	0,121	0,134	0,154	0,181	0,214
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,123	0,130	0,144	0,167	0,197	0,239

 

 

Продолжение табл.14

 

#G0N п/п	Нагрузка	Коэффициент для элементов пролетного строения N
	Собственный вес элементов уширения =8,21 кН/м	0,223	0,274	0,337	0,537	0,692	0,630	0,649
	Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м)	0,253	0,286	0,290	0,556	0,551	0,567	0,580
	Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м	0,293	0,361	0,442	0,391	0,464	0,612	0,536

 

 

 

8. В табл.15 приведены расчетные коэффициенты для пролетного строения из девяти унифицированных плит ТП [4], уширенного такими же плитами - по две плиты с каждой стороны. Длина плит 12 м. Расчетный пролет 11,4 м. Геометрические характеристики элементов приведены в таблице приложения 1 (строка 7).

 

 

Таблица 15

 

#G0N п/п

Нагрузка

Коэффициент для элементов пролетного строения N

Собственный вес элементов уширения =8,21 Н/м

0,487

0,465

0,280

0,245

0,219

0,203

0,198

0,203

0,219

0,245

0,280

0,465

0,487

Силы предварительного напряжения элементов уширения =1030 кН (эксцентриситет =0,23 м)

+0,443

+0,476

+0,223

+0,251

+0,248

+0,240

+0,237

+0,240

+0,248

+0,251

+0,223

+0,476

+0,443

Вторая часть постоянной нагрузки на элементах уширения =4,5 кН/м

0,326 Развернуть Открыть в широком формате – Конец работы – Эта тема принадлежит разделу: ИНСТРУКЦИЯ ПО УШИРЕНИЮ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ И ПУТЕПРОВОДОВ На сайте allrefs.net читайте: "ИНСТРУКЦИЯ ПО УШИРЕНИЮ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ И ПУТЕПРОВОДОВ" Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Плиты в пролетного строения Что будем делать с полученным материалом: Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях: Твитнуть Все темы данного раздела: Эта работа не имеет других тем. Хотите получать на электронную почту самые свежие новости? Подпишитесь на Нашу рассылку Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail Новости и инфо для студентов Свежие новости Актуальные обзоры событий Студенческая жизнь Реклама Соответствующий теме материал Похожее Популярное Облако тегов Здесь Временно Пусто Теги О Сайте Рефераты Правила Пользования Правообладателям Обратная связь Информация в виде рефератов, конспектов, лекций, курсовых и дипломных работ имеют своего автора, которому принадлежат права. Поэтому, прежде чем использовать какую либо информацию с этого сайта, убедитесь, что этим Вы не нарушаете чье либо право. © copyright 1999 - 2024 allRefs.net. Все права защищены. Страница сгенерирована за: 0.035 сек.