На рис. 358 показаны различные случаи закрепления концов сжатого стержня. Для каждой из этих зада*ч необходимо проводить свое решение аналогично тому, как это сделано в предыдущем параграфе для шарнирно опертого стержня. Решение показывает, что для всех
случаев, изображенных на рис. 358, критическую силу можно определять по обобщенной формуле
(15.7)
где (.( — так называемый коэффициент приведенной длины, а величина fi/ = /0 называется приведенной (свободной) длиной.
Свободная длина /() может быть истолкована как некоторая условная длина шарнпрно опертого стержня,имеющего такую же критическуюсилу, как заданный стержень. В отдельных случаях это положение вытекает из чисто геометрического толкования.
Так, например, если стержень, заделанный одним концом, рассматривать как половину стержня, шарнирно опертого по концам, то /0 = 21. Следовательно, ц = 2. Для стержня, заделанного двумя концами, длина полуволны, замеренная между двумя точками перегиба, составит половину длины стержня, следовательно, для этого случая (-1 = 0,5.
Пример. Рассмотрим пример вычисления критической силы для двутаврового стального стержня, заделанного одним концом (рис. 359).
Пусть сечение представляет собой двутавр № 22, для которого по ГОСТу находим моменты инерции иплощадь сечения: 1Х -- 2550 см1; Jу = 157 см1; F = 30,6 см1. Модуль упругости стали Е-- 2,1-10" кгс/слА^ длина стержня /- 4 м — 400 еж; коэффициентсвободной длины для этогослучая jl*. -- 2. Естественно, что стержень теряет устойчивость б плоскости наименьшей жесткости, поэтому надо брать наимень-
innii момент инерции. По формуле Эйлера вычисляем
(3, !4)- - 2,1 • 10s- 157 (2~l00J^
= 50/9 кгс.
Критическое напряжение
= -ад=166я?ф12'
Как видно из полученного расчета, стержень теряет устойчивость при напряжениях, значительно меньших предела упругости и меньших основных допускаемых напряжении. Для обеспечения устойчивости стержня необходимо допускаемую силу брать меньше критической. Поэтому для данного стержня сжимающие напряжения должны быть меньше 166 кгс/см2.
Применяя формулу Эйлера для определения критических сил сжатых стержней, следует считаться с возможностью различных форм потери устойчивости в главных плоскостях, которые зависят от способов закрепления стержня.
Если стержень закреплен так, что его свободная длина при изгибе в обеих главных плоскостях инерции одинаковая, то, вычисляя Ркр, необходимо брать наименьший момент инерции. Так, например, для колонны, заделанной одним концом и свободной на другом, потеря устойчивости произойдет в плоскости наименьшей жесткости, так как критическая сила, соответствующая изгибу в этой плоскости, будет наименьшей.
Если же стержень закреплен так, что при изгибе в одной плоскости коэффициент свободной длины их отличается от коэффициента свободной длины ц„ при изгибе в другой плоскости, то необходимо определять две критические силы:
Здесь J1 н У., — главные моменты инерции, взятые относительно главных осей.
Из двух найденных по формуле (15.8) критических сил для расчета принимается наименьшее значение.
В связи с этим возникает вопрос о рациональных типах поперечных сечений для сжатых стержней. Для случаев, когда ц, = ц2, т. е. когда способ закрепления стержня обеспечивает одинаковую форму потери устойчивости в двух главных плоскостях инерции, рациональным сечением будет такое, у которого два главных момента инерции одинаковы. Так, например, если сечение состоит из двух швеллеров (рис. 360), то расстояние между их центрами тяжести должно быть определено из условия