федеральное агентство по образованию
ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ
ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ
ТЮМЕНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
кАФЕДРА СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ
КУРС ЛЕКЦИЙ
по дисциплине «Железобетонные конструкции»
для специальностей «Архитектура» и «Промышленное и гражданское строительство»
Тюмень-2007
Курс лекций разработали:
Составили:
к.т.н., доцент кафедры «Строительные конструкции» В.Ф.Бай
ассистент кафедры «Строительные конструкции» Ю.В.Наумкина
Рецензент:
к.т.н., доцент кафедры «Строительные конструкции» Р.Х.Бикбов
Содержание
Лекция №1. Введение.. 5
1.1. Краткий исторический обзор. 5
1.2. Области применения железобетонных и каменных конструкций.. 7
1.3. Перспективы развития.. 8
Лекция №2. Общие положения.. 10
2.1. Сущность железобетона.. 10
2.2. Достоинства и недостатки железобетонных конструкций.. 11
2.3. Виды железобетонных конструкций.. 11
Лекция №3. Бетон.. 12
3.1. Общие сведения.. 12
3.2. Классификация бетонов. 12
3.3. Структура бетона.. 12
3.4. Собственные деформации бетона.. 13
3.5. Прочность бетона.. 13
3.5.1. Кубиковая прочность. 13
3.5.2. Призменная прочность. 14
3.5.3. Прочность бетона на осевое растяжение. 14
3.5.4. Прочность бетона на срез и скалывание. 15
3.5.5. Классы и марки бетона. 15
3.5.6. Прочность бетона при длительном действии нагрузки. 17
3.5.7. Прочность бетона при многократно повторяемых нагрузках. 17
3.5.8. Динамическая прочность бетона. 17
3.6. Деформативность бетона.. 17
3.6.1. Деформации при однократном загружении кратковременной нагрузкой. 18
3.6.2. Деформации при длительном действии нагрузки. 19
3.6.3. Деформации бетона при многократно повторяющемся действии нагрузки. 19
3.6.4. Предельные деформации бетона перед разрушением.. 20
3.6.5. Модуль деформации. 20
Лекция №4. Арматура.. 21
4.1. Виды арматуры... 21
4.2. Физико-механические свойства сталей.. 21
4.3. Классификация арматуры... 23
4.4. Применение арматуры в конструкциях.. 24
4.5. Арматурные сварные изделия.. 24
4.6. Арматурные проволочные изделия.. 25
4.7. Соединения арматуры... 25
4.8. Неметаллическая арматура.. 25
Лекция №5. Железобетон. Свойства.. 26
5.1. Сцепление арматуры с бетоном.. 26
5.2. Условия совместной работы бетона и арматуры... 26
5.3. Анкеровка арматуры в бетоне. 27
5.4. Защитный слой бетона в железобетонных элементах.. 27
5.5. Собственные напряжения в железобетоне. 28
5.6. Коррозия железобетона и меры защиты от нее. 28
Лекция №6. Основы теории сопротивления железобетона.. 28
6.1. Стадии напряженно-деформированного состояния (НДС) 28
6.2. Метод расчета железобетонных конструкций по предельным состояниям.. 30
6.2.1. Две группы предельных состояний. 31
6.2.2. Классификация нагрузок. Нормативные и расчетные нагрузки. 31
6.2.3. Нормативные и расчетные сопротивления бетона. 32
6.2.4. Нормативные и расчетные сопротивления арматуры.. 33
6.2.5. Коэффициенты метода предельных состояний. 33
Лекция №7. Изгибаемые элементы... 34
7.1. Конструктивные требования к армированию элементов. 34
7.2. Конструирование плит. 34
7.3. Конструирование балок.. 35
7.4. Расчет сечений изгибаемых балок по предельным состояниям I группы... 36
7.4.1. Общий способ расчета прочности по нормальным сечениям.. 36
7.4.2. Расчет прочности по нормальным сечениям элементов. 37
прямоугольного и таврового профилей. 37
7.4.3. Расчет прочности элементов по наклонным сечениям.. 42
Лекция №8. Внецентренно-сжатые элементы... 46
8.1. Конструирование внецентренно-сжатых элементов. 46
8.2. Расчет прочности внецентренно-сжатых элементов. 47
8.3. Учет влияния гибкости на несущую способность внецентренно-сжатых элементов. 49
8.4. Сжатые элементы, усиленные косвенным армированием.. 50
8.5. Расчет прочности элементов на местное действие нагрузки.. 50
Лекция №9. Растянутые элементы... 53
9.1. Конструктивные особенности.. 53
9.2. Расчет прочности центрально-растянутых элементов. 54
9.3. Расчет прочности внецентренно-растянутых элементов. 54
приложение 1. 53
приложение 2. 53
Литература.. 53
Лекция №1. Введение
Лекция №2. Общие положения
Виды железобетонных конструкций
1. Сборные конструкции – конструкции, возведение которых на строительной площадке производят из заранее изготовленных элементов.
2. Монолитные конструкции – конструкции, возведение которых осуществляют непосредственно на строительной площадке.
3. Сборно–монолитные конструкции – комплексные конструкции, в которых сборный и монолитный железобетон, укладываемый на месте строительства, работает под нагрузкой как одно целое.
Лекция №3. Бетон
Общие сведения
Для обеспечения долговечной и нормальной эксплуатации бетон для железобетонных конструкций должен иметь необходимые для этого физико-механические свойства:
Классификация бетонов
1. По структуре:
а) плотные;
б) крупнопористые;
в) поризованные;
г) ячеистые.
2. По плотности:
а) особо тяжелые (ρ > 2500 кг/м3);
б) тяжелые (ρ = 2200 ÷ 2500 кг/м3);
в) облегченные (чаще мелкозернистые) (ρ = 1800 ÷ 2200 кг/м3);
г) легкие (ρ = 800 ÷ 1800 кг/м3).
3. По виду заполнителей:
а) на плотных заполнителях (щебень, песок, гравий);
б) на пористых заполнителях (естественных – пемза, перлит, ракушечник; искусственных – керамзит, шлак);
в) на специальных заполнителях.
4. По зерновому составу:
а) крупнозернистые;
б) мелкозернистые.
5. По условиям твердения:
а) бетоны естественного твердения;
б) бетоны, подвергнутые тепловлажностной обработке при атмосферном давлении;
в) бетоны, подвергнутые автоклавной обработке при высоком давлении и температуре.
Структура бетона
Структура бетона оказывает большое влияние на прочность и деформативность бетона. Существенным фактором является количество воды, применяемой для приготовления бетонной смеси, оцениваемое водоцементным отношением В/Ц. Для химического соединения воды с цементом необходимо, чтобы В/Ц ≈ 0,2; однако для достижения достаточной подвижности и удобоукладываемости бетонной смеси В/Ц=0,5…0,6 (подвижные бетонные смеси); В/Ц=0,3…0,4 (жесткие бетонные смеси). Избыточная химически несвязанная вода образует поры и капилляры в цементом камне, а затем, испаряясь, освобождает их. Таким образом, с уменьшением В/Ц уменьшается пористость цементного камня и прочность бетона увеличивается.
Структура бетона представляет собой пространственную решетку из цементного камня, заполненную зернами песка и щебня различной крупности и формы, пронизанную большим числом микропор и капилляров, которые содержат химически несвязанную воду, водяные пары и воздух.
Прочность бетона
Прочность бетона зависит от многих факторов, как-то:
Рис. 3. Характер разрушения бетонной призмы.
Прочность бетона на осевое растяжение
Прочность бетона на растяжение в 15…20 раз меньше, чем при сжатии. Повышение прочности бетона на растяжение может быть достигнуто увеличением расхода цемента, уменьшением В/Ц, применением щебня с шероховатой поверхностью. Временное сопротивление бетона осевому растяжению Rbt определяют испытаниями:
1) на разрыв – образцов в виде восьмерки (рис. 4, а);
2) на раскалывание – образцов в виде цилиндров (рис. 4, б);
3) на изгиб – бетонных балок (рис. 4, в): ,
где χ – учитывает криволинейный характер эпюры напряжений в бетоне растянутой зоны.
а) б)
в)
Рис. 4. Схемы испытания образцов для определения прочности бетона
при осевом растяжении:а - на разрыв; б – на раскалывание; в – на изгиб.
Прочность бетона на срез и скалывание
Срез – разделение элемента на 2 части по сечению, к которому приложены перерезывающие силы (рис. 5, а). Временное сопротивление бетона на срез: .
Сопротивление бетона скалыванию (рис. 5, б) возникает при изгибе балок до появления в них наклонных трещин: .
а) б)
Рис. 5. Схемы испытания образцов на срез (а) и скалывание (б).
Классы и марки бетона
Качество конструкционного бетона характеризуется классами и марками в зависимости от назначения железобетонных конструкций и условий эксплуатации. Строительные нормы устанавливают следующие показатели качества бетона:
Классом бетона по прочности на осевое сжатие B (МПа) называется временное сопротивление сжатию бетонных кубов с размерами ребра 150 мм, испытанных в соответствии со стандартом через 28 суток хранения при температуре 20±2оС с учетом статистической изменчивости прочности (рис. 6).
Рис. 6. Кривые распределения прочности,
как случайной величины:
n и R – соответственно количество кубов, имеющих одинаковую прочность, и величина прочности; 1 – опытные значения n и R; 2 – теоретическая кривая, характеризующая разброс прочности с учетом статистической изменчивости (кривая Гаусса)
Среднее значение временного сопротивления бетона сжатию, установленное при испытании партии стандартных кубов:
,
где n1, n2, …, nk – число случаев, в которых было установлено временное сопротивление соответственно R1, R2, …, Rk, n – общее число испытаний.
Среднее квадратичное отклонение прочности бетона в партии, характеризующее изменчивость прочности:
,
где Δ1=R1-Rm; Δ2=R2-Rm; …; Δk=Rk-Rm – отклонения.
Коэффициент вариации прочности бетона в партии:
.
Наименьшее контролируемое значение – временное сопротивление B – расположено на расстоянии χSm влево от значения Rm, т.е.:
,
где χ – число, показатель надежности.
Исходя из значения χVm оценивают обеспеченность гарантируемых значений прочности бетона не менее B. В нормах на проектирование установлена обеспеченность (доверительная вероятность) 0,95. Это имеет место при χ=1,64.
Для тяжелых бетонов установлены классы B 7,5 ÷ B 60.
Аналогичным образом определяют класс бетона по прочности на осевое растяжение.
Класс бетона по прочности на осевое растяжение: Bt 0,8 ÷ Bt 3,2
Марка бетона по морозостойкости – характеризуется числом выдерживаемых бетоном циклов попеременных замораживания и оттаивания в насыщенном водой состоянии. После определенного числа циклов производят испытания бетонных кубов на сжатие. Снижение прочности на 15 % при таком количестве циклов определяет марку бетона по морозостойкости. F 50 ÷ F 500.
Марка бетона по водонепроницаемости – характеризуется предельным давлением воды (кг/см2), при котором еще не наблюдается ее просачивание через испытываемый стандартный образец. W 2 ÷ W 12.
Марка бетона по средней плотности – гарантированная собственная масса бетона (кг/м3): тяжелый бетон D 2200 ÷ D 2500.
Марка бетона по самонапряжению - значение предварительного напряжения в бетоне, МПа, создаваемого в результате его расширения при коэффициенте продольного армирования μ = 0,01, и контролируется на образцах-призмах размером 10×10×40см.
Sp 0,6 ÷ Sp 4.
Процесс твердения бетона значительно ускоряется при повышении температуры и влажности среды. При благоприятных условиях твердения прочность бетона может нарастать годами. Твердение бетона при отрицательной температуре резко замедляется или прекращается.
Прочность бетона при длительном действии нагрузки
Предел длительного сопротивления бетона осевому сжатию составляет Rbl ≈ 0,9Rb, т.к. при длительном действии нагрузки под влиянием развивающихся значительных неупругих деформаций бетон разрушается при напряжениях, меньших, чем Rb.
Прочность бетона при многократно повторяемых нагрузках
При действии многократно повторяемых нагрузок прочность бетона сжатию под влиянием развития структурных микротрещин уменьшается. Предел прочности бетона (предел выносливости) Rf зависит от числа циклов нагрузки – разгрузки n и отношения попеременно возникающих минимальных и максимальных напряжений .
При n ~ 107 Rf ≈ 0,5÷0,7 Rb.
Динамическая прочность бетона
При динамической нагрузке большой интенсивности, но малой продолжительности, имеет место увеличенное временное сопротивление бетона – динамическая прочность. Это явление объясняется энергопоглощающей способностью бетона, работающего только упруго в течение короткого промежутка нагружения динамической нагрузкой. Чем меньше время τ нагружения, тем больше коэффициент динамической прочности бетона . При τ=0,1 сек Rd ≈ 1,2Rb.
Деформативность бетона
Виды деформаций бетона:
Бетону свойственно нелинейное деформирование, поэтому силовые деформации в зависимости от характера приложения нагрузки и длительности ее действия делят на 3 вида: деформации при однократном загружении кратковременной нагрузкой, деформации при длительном действии нагрузки и деформации при многократно повторяющемся действии нагрузки.
Деформации при однократном загружении кратковременной нагрузкой
Деформация бетона: (рис. 7),
где εе – упругая деформация, εpl – упругопластическая деформация.
Если образец загружать по этапам и замерять деформации дважды – сразу после приложения нагрузки и через некоторое время после выдержки под нагрузкой, получим ступенчатую линию (рис. 8). При достаточном числе загружений, ступенчатая линия зависимости σb – εb может быть заменена плавной кривой. Таком образом, упругие деформации бетона соответствуют лишь мгновенной скорости загружения образца, а неупругие развиваются во времени.
Рис. 7. Диаграмма зависимости между напряжениями и деформациями в бетоне
при сжатии и растяжении:
I – область упругих деформаций; II – область пластических деформаций;
1 – загрузка; 2 – разгрузка; εbu – предельная сжимаемость;εbtu – предельная растяжимость;
εер – доля неупругих деформаций, восстанавливающихся после разгрузки.
С увеличением скорости загружения V при одном и том же напряжении σb неупругие деформации уменьшаются (рис. 9).
Рис. 8. Диаграмма σb – εb в сжатом бетоне при Рис. 9. Диаграмма σb – εb в сжатом бетоне при
Различном числе этапов загружения. различной скорости загружения.
Деформации бетона при многократно повторяющемся действии нагрузки
Многократное повторение действия нагрузки приводит к накапливанию неупругих деформаций (рис. 11). После большого количества циклов эти деформации постепенно выбираются, ползучесть достигает предельного значения, бетон начинает работать упруго.
С каждым последующим циклом кривая зависимости σb – εb постепенно становится прямой, характеризующей упругую работу. Такой характер работы наблюдается при . При больших значениях неупругие деформации начинают неограниченно расти, при этом кривизна σb – εb меняет знак.
Рис. 11. Диаграмма зависимости между напряжениями и деформациями в бетоне
при многократном повторном загружении бетонного образца:
1 – первичная кривая; 2 – конечная кривая.
Предельные деформации бетона перед разрушением
Это предельная сжимаемость и предельная растяжимость . Зависят от:
При сжатии в среднем .
При растяжении в среднем .
При изгибе в крайнем сжатом волокне в среднем .
Лекция №4. Арматура
Классификация арматуры
Наименование и класс арматуры | d, мм | Предел текучести, МПа | Относительное удлинение, % | Модуль упругости, МПа |
Стержневая горячекатаная: гладкая класса A-I периодического профиля классов: A-II A-III A-IV A-V A-VI | 6…40 10…40 6…40 10…22 10…32 10…22 | 21 · 104 21 · 104 20 · 104 19 · 104 19 · 104 19· 104 | ||
Стержневая термически упрочненная классов: Ат – IIIс Aт – IVс Ат – V Aт - VI | 10…38 10…28 10…28 10…28 | - | 20 · 104 19 · 104 19 · 104 19· 104 | |
Обыкновенная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-I | 3…5 | - | 17· 104 | |
Высокопрочная арматурная проволока: гладкая класса В-II периодического профиля класса Вр-II | 3…8 3…8 | 4…6 4…6 | 20 · 104 20 · 104 |
П р и м е ч а н и е: дополнительной буквой «С» указывается на возможность стыкования сваркой, буквой «Т» - на термическое упрочнение арматуры.
Применение арматуры в конструкциях
В качестве ненапрягаемой рабочей арматуры применяют A – III. Для косвенного армирования используют Bp – I. Иногда может применяться в качестве рабочей арматуры A – II. A - I используют в качестве монтажной и для поперечных стержней каркасов.
В качестве напрягаемой арматуры применяют: Aт - IVс, Aт – V, Aт – VI, A - IV, A – V, A – VI, В – II, Вр – II, К – 7, К – 19.
Хорошо свариваются: А–I – A–VI, Aт – IIIс, Aт – IVс, Вр – I.
Нельзя сваривать: Aт – V, Aт – VI, В – II, Вр – II, т.к. теряется эффект упрочнения.
Арматурные проволочные изделия
Наиболее эффективная напрягаемая арматура – канат (рис. 16, а). Периодический профиль каната обеспечивает надежное сцепление с бетоном, а большая длина позволяет избежать стыков.
а) б)
Рис. 16. Арматурные проволочные изделия:
а – арматурные канаты; б – арматурный пучок.
Арматурные пучки (рис. 16, б) состоят из отдельных параллельно расположенных проволок или канатов. Проволоки (14, 18 или 24 шт.) или канаты располагают по окружности с зазорами и обматывают мягкой проволокой.
Соединения арматуры
Перепуск концов стержней на 20…50d. Допускается применять в местах, где прочность арматуры используется не полностью.
а) в)
б) г)
Рис. 17. Соединения арматуры:
а – контактная сварка «встык»; б – дуговая ванная сварка;
в – сварка с накладками; г – «внахлестку» без сварки.
Неметаллическая арматура
Стеклопластиковая арматура – получается из стекловолокон, объединенных в арматурный стержень с помощью связующих пластиков из синтетических смол.
Достоинства: обладает высокой прочностью и низким модулем упругости.
Недостатки: склонность к разрушению от щелочных реакций и старение, характеризуемое снижением прочности во времени.
Лекция №5. Железобетон. Свойства
Условия совместной работы бетона и арматуры
1) сцепление арматуры с бетоном, исключающее продергивание арматуры в бетоне;
2) примерное равенство коэффициентов температурного удлинения (укорочения) бетона и арматуры, так как в материалах с разными коэффициентами линейных температурных деформаций при перепадах температуры возникают собственные напряжения, что снижает сцепление между материалами.
; .
3) способность бетона надежно предохранять арматуру от коррозии и действия огня.
Анкеровка арматуры в бетоне
Анкеровка – это закрепление концов арматуры в бетоне.
Анкеровка обеспечивается:
Защитный слой бетона в железобетонных элементах
Защитный слой необходим для обеспечения совместной работы арматуры с бетоном, защиты арматуры от внешних воздействий, высокой температуры, агрессивной среды и т.д.
Конструктивные требования к защитному слою бетона в железобетонных конструкциях приведены в СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции».
Собственные напряжения в железобетоне
1) при значительном перепаде температур возникают внутренние напряжения, происходит снижение прочности бетона, прочности сцепления арматуры с бетоном.
2) т.к. арматура обладает модулем упругости, в 10…20 раз превышающем модуль деформации бетона, то когда бетон испытывает пластические деформации, арматура – только упругие, соответственно арматура воспринимает часть нагрузки и разгружает бетон, сдерживая в нем развитие деформаций ползучести, т.е. происходит перераспределение усилий;
3) усадка и ползучесть действуют одновременно и совместно влияют на работу конструкции под нагрузкой;
4) релаксация напряжений арматуры и бетона;
5) напряжение от ползучести бетона при быстром разгружении тяжело и длительно нагруженных конструкций. В момент снятия нагрузки обратимые (упругие) деформации бетона вызывают в бетоне начальные напряжения растяжения, которые могут превышать предел прочности бетона на растяжение.
Коррозия железобетона и меры защиты от нее
Коррозия бетона – из-за недостаточной плотности бетона; от воздействия фильтрующей воды, разрушающей цементный камень (белые хлопья на поверхности бетона); под влиянием газовой или жидкой агрессивной среды.
Коррозия арматуры – продукт коррозии имеет больший объем, чем арматура, соответственно создается значительное давление на окружающий слой бетона, вдоль стержней возникают трещины и отколы бетона с обнажением арматуры.
Меры защиты от коррозии железобетона:
Лекция №6. Основы теории сопротивления железобетона
Основные задачи:
1. Оценка напряженно-деформированного состояния железобетонной конструкции.
Классификация нагрузок.
Лекция №7. Изгибаемые элементы
Расчет сечений изгибаемых балок по
Предельным состояниям I группы
Общий способ расчета прочности по нормальным сечениям
Рассмотрим однопролетную железобетонную балку (рис. 25), свободно лежащую на двух опорах, симметрично загруженную двумя сосредоточенными силами. На определенной ступени загружения в балке образуются нормальные и наклонные трещины, в соответствии с этим прочность изгибаемых элементов рассчитывают как по нормальным, так и по наклонным сечениям.
Прочность изгибаемых железобетонных конструкций рассчитывают по III стадии НДС.
Рис. 25. Схема изгибаемой железобетонной балки:
а-а – нормальное сечение; б-б – наклонное сечение.
Рис. 26. Схема усилий при расчете прочности изгибаемых элементов
Расчет прочности по нормальным сечениям элементов
Прямоугольного и таврового профилей
Элементы прямоугольного профиля с одиночной арматурой (рис. 27).
Высоту сжатой зоны х определяют из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на продольную ось элемента:
.
Рис. 27. Прямоугольное сечение с одиночной арматурой и схема усилий.
Условие прочности по сжатой зоне:
. (1)
Условие прочности по растянутой арматуре:
. (2)
Данные формулы применяют при условии .
В практике для расчета прямоугольных сечений с одиночной арматурой используют табличный метод. С этой целью формулы (1) и (2) преобразуют следующим образом:
,
где ; ; .
. (3)
.
. (4)
Для коэффициентов , и составлена таблица (приложение 1). По формуле (3) определяют , затем по таблице в зависимости от находят соответствующие и . Проверяют условие . Если условие выполняется, находят требуемое количество арматуры по формуле (4).
Элементы прямоугольного профиля с двойной арматурой (рис. 28).
Если при расчете прочности элемента прямоугольного профиля с одиночной арматурой оказалось, что , значит прочности сжатой зоны бетона недостаточно и арматура в этой зоне требуется по расчету.
Рис. 28. Прямоугольное сечение с двойной арматурой и схема усилий.
Условие прочности по сжатой зоне изгибаемого элемента, армированного двойной арматурой:
. (5)
Из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилии на продольную ось элемента:
.
Если при расчете прочности элемента прямоугольного профиля с одиночной арматурой оказалось, что , принимают , затем по таблице находят соответствующее значение . Формулу (5) преобразуем следующим образом:
;
. (6)
Требуемую площадь сжатой арматуры A’s можно определить из формулы (6):
.
Из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на продольную ось элемента находят требуемую площадь растянутой арматуры:
.
Элементы таврового профиля.
Расчеты прочности некоторых железобетонных конструкций (многопустотные и ребристые плиты перекрытий) сводятся в итоге к расчету таврового сечения (рис. 29). Тавровое сечение образуется из полки и ребра. Основное преимущество таврового сечения перед прямоугольным – это отсутствие «лишнего» бетона в растянутой зоне, поэтому в сравнении с прямоугольным тавровое сечение значительно выгоднее, т.к. при одной и той же несущей способности (бетон растянутой зоны не влияет на несущую способность) расход бетона значительно меньше.
При большой ширине полок участки свесов, более удаленные от ребра, напряжены меньше. Поэтому в расчеты вводят только часть полки, участвующей в работе – не более половины расстояния в свету между ребрами c и не более 1/6 пролета рассматриваемого элемента (рис. 30, а).
При консольных свесах полок (рис. 30, б) вводимая в расчет ширина свеса должна составлять:
- при . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . не более 6;
- при . . . . . . . . . . . . . . не более 3;
- при . . . . . . . . . . . . . . . . . . . свесы полок в расчете не учитывают.
а)
б)
Рис. 29. Плиты перекрытий и их расчетные сечения:
а – многопустотная плита; б – ребристая плита.
а)
б) Рис. 30. Участки свесов тавровых сечений,
вводимые в расчеты:
а – в составе монолитного перекрытия;
б – при консольных свесах полок.
Два расчетных случая в элементах таврового профиля
Расчетный случай зависит от положения границы сжатой зоны бетона.
1 случай. Граница сжатой зоны проходит в полке . В этом случае тавровое сечение рассчитывают как прямоугольное с размерами (рис. 31), поскольку бетон в растянутой зоне на несущую способность не влияет.
Рис. 31. 1 случай положения границы сжатой зоны бетона в элементах таврового профиля.
2 случай. Граница сжатой зоны находится в ребре (рис. 32). Расчет проводят по формулам таврового профиля.
Рис. 32. 2 случай положения границы сжатой зоны бетона в элементах таврового профиля.
Определение расчетного случая
При решении прямой задачи, т.е. когда необходимо определить требуемое количество растянутой арматуры, предполагают, что нижняя граница сжатой зоны проходит по нижней грани полки (рис. 33), определяют величину несущей способности таврового сечения на изгиб и сравнивают с величиной изгибающего момента от действия внешних нагрузок.
- граница сжатой зоны находится в полке;
- граница сжатой зоны находится в ребре.
Рис. 33. К определению расчетного случая в элементах таврового профиля.
При решении обратной задачи, т.е. когда требуется проверить несущую способность элемента при известном количестве арматуры в элементе, граница сжатой зоны определяется из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на продольную ось элемента: ; , при расчетным сечением является прямоугольник, а при - сечение таврового профиля.
Расчет арматуры растянутой зоны в элементах таврового профиля (рис. 34).
Рис. 34. К расчету растянутой арматуры в элементах таврового профиля.
Условие прочности по сжатой зоне:
(7)
Заменяя на из условия прочности (7) определяют значение :
, затем по таблице находят соответствующее значение . Проверяют условие .
Из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на продольную ось элемента:
определяют неизвестное количество требуемой растянутой арматуры:
.
Если , необходима арматура в сжатой зоне.
Расчет арматуры сжатой зоны в элементах таврового профиля (рис. 35).
Рис. 35. К расчету сжатой арматуры в элементах таврового профиля.
Принимаем , т.е. бетон сжатой зоны работает до предела.
Условие прочности:
. (8)
Используя из условия прочности (8) определяют неизвестное количество требуемой сжатой арматуры:
.
Из уравнения равенства нулю суммы проекций всех нормальных усилий на продольную ось элемента:
определяют неизвестное количество требуемой растянутой арматуры:
.
Расчет прочности элементов по наклонным сечениям
На приопорных участках под действием поперечной силы и изгибающего момента в сечениях, наклонных к продольной оси элемента, развиваются напряженно-деформированные состояния, как и в нормальных сечениях.
Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения действуют под углом к оси (рис. 36).
а) б)
Рис. 36. Линии главных сжимающих и растягивающих напряжений.
Если главные растягивающие напряжения превысят сопротивление бетона растяжению Rbt, возникают наклонные трещины. Растягивающие усилия в наклонной трещине передаются на арматуру. При дальнейшем увеличении нагрузки наклонные трещины раскрываются, напряжения в арматуре доходят до предела текучести и происходит разрушение элемента вследствие раздробления бетона над вершиной наклонной трещины (рис. 37).
Рис. 37. Схема разрушения элемента
Рис. 42. Внецентренно-сжатый элемент
С расчетным эксцентриситетом
Случайный эксцентриситет еа – величина неопределенная. Причиной возникновения могут являться неточность монтажа, неоднородное бетонирование, первоначальная кривизна элемента, случайные горизонтальные силы и другие случайные факторы. Случайный эксцентриситет принимают не менее 1/600 длины элемента, не менее 1/30 высоты его сечения и не менее 10 мм.
В статически-определимых системах: .
В статически-неопределимых: , но не менее .
К элементам со случайными эксцентриситетами относятся сжатые элементы ферм. В остальных случаях обычно эксцентриситеты имеют расчетную величину.
Учет влияния гибкости на несущую
Лекция №9. Растянутые элементы
Конструктивные особенности
Центрально-растянутые элементы – это элементы, в нормальном сечении которых точка приложения продольной растягивающей силы N совпадает с точкой приложения равнодействующей усилий в продольной арматуре.
К центрально-растянутым элементам относятся затяжки арок, нижние пояса и нисходящие раскосы ферм и другие элементы (рис. 51).
Рис. 51. Центрально-растянутые элементы.
Центрально-растянутые элементы проектируют, как правило, предварительно-напряженными.
Основные принципы конструирования центрально-растянутых элементов:
- стержневую рабочую арматуру без предварительного напряжения соединяют по длине сваркой;
- стыки внахлестку без сварки допускаются только в плитных и стеновых конструкциях;
- растянутая предварительно-напряженная арматура в линейных элементах не должна иметь стыков;
- в поперечном сечении предварительно напряженную арматуру размещают симметрично (чтобы избежать внецентренного обжатия элемента);
Внецентренно-растянутые элементы – это элементы, которые одновременно растягиваются продольной силой N и изгибаются моментом М, что равносильно внецентренному растяжению силой N с эксцентриситетом eo относительно продольной оси элемента. При этом различают 2 случая: когда продольная растягивающая сила N приложена между равнодействующими усилий в растянутой и сжатой арматуре, и положение, когда сила приложена за пределами данного расстояния.
К внецентренно-растянутым элементам относятся нижние пояса безраскосных ферм и другие конструкции.
Внецентренно-растянутые элементы армируют аналогично изгибаемым элементам, а при положении N в пределах сечения – аналогично армированию центрально-растянутых элементов.
Внецентренно-растянутые также обычно подвергаются предварительному напряжению, что существенно повышает их трещиностойкость.
Расчет прочности центрально-растянутых элементов
Разрушение центрально-растянутых элементов происходит после того, как в бетоне образуются сквозные трещины, и он выключится из работы, а в арматуре напряжения достигнут предела текучести.
Несущая способность центрально-растянутого элемента обусловлена предельным сопротивлением арматуры без участия бетона:
,
где Rs – расчетное сопротивление арматуры растяжению,
As,tot – площадь сечения всей продольной арматуры.
Приложение 1
0,01 | 0,995 | 0,01 | 0,36 | 0,82 | 0,295 |
0,02 | 0,99 | 0,02 | 0,37 | 0,815 | 0,301 |
0,03 | 0,985 | 0,03 | 0,38 | 0,81 | 0,309 |
0,04 | 0,98 | 0,039 | 0,39 | 0,805 | 0,314 |
0,05 | 0,975 | 0,048 | 0,4 | 0,8 | 0,32 |
0,06 | 0,97 | 0,058 | 0,41 | 0,795 | 0,326 |
0,07 | 0,965 | 0,067 | 0,42 | 0,79 | 0,332 |
0,08 | 0,96 | 0,077 | 0,43 | 0,785 | 0,337 |
0,09 | 0,955 | 0,085 | 0,44 | 0,78 | 0,343 |
0,1 | 0,95 | 0,095 | 0,45 | 0,775 | 0,349 |
0,11 | 0,945 | 0,104 | 0,46 | 0,77 | 0,354 |
0,12 | 0,94 | 0,113 | 0,47 | 0,765 | 0,359 |
0,13 | 0,935 | 0,121 | 0,48 | 0,76 | 0,365 |
0,14 | 0,93 | 0,13 | 0,49 | 0,755 | 0,37 |
0,15 | 0,925 | 0,139 | 0,5 | 0,75 | 0,375 |
0,16 | 0,92 | 0,147 | 0,51 | 0,745 | 0,38 |
0,17 | 0,915 | 0,155 | 0,52 | 0,74 | 0,385 |
0,18 | 0,91 | 0,164 | 0,53 | 0,735 | 0,39 |
0,19 | 0,905 | 0,172 | 0,54 | 0,73 | 0,394 |
0,2 | 0,9 | 0,18 | 0,55 | 0,725 | 0,399 |
0,21 | 0,895 | 0,188 | 0,56 | 0,72 | 0,403 |
0,22 | 0,89 | 0,196 | 0,57 | 0,715 | 0,408 |
0,23 | 0,885 | 0,203 | 0,58 | 0,71 | 0,412 |
0,24 | 0,88 | 0,211 | 0,59 | 0,705 | 0,416 |
0,25 | 0,875 | 0,219 | 0,6 | 0,7 | 0,42 |
0,26 | 0,87 | 0,226 | 0,61 | 0,695 | 0,424 |
0,27 | 0,865 | 0,236 | 0,62 | 0,69 | 0,428 |
0,28 | 0,86 | 0,241 | 0,63 | 0,685 | 0,432 |
0,29 | 0,855 | 0,248 | 0,64 | 0,68 | 0,435 |
0,3 | 0,85 | 0,255 | 0,65 | 0,675 | 0,439 |
0,31 | 0,845 | 0,262 | 0,66 | 0,67 | 0,442 |
0,32 | 0,84 | 0,269 | 0,67 | 0,665 | 0,446 |
0,33 | 0,835 | 0,275 | 0,68 | 0,66 | 0,449 |
0,34 | 0,83 | 0,282 | 0,69 | 0,655 | 0,452 |
0,35 | 0,825 | 0,289 | 0,7 | 0,65 | 0,455 |
Приложение 2
Литература
Предварительное напряжение в железобетонных конструкциях
Виды обжатия
1. Одноосное обжатие.
2. Двуосное обжатие.
3. Трехосное обжатие.
Виды анкеров
1. Высаженная головка.
2. Анкеровка с помощью коротких стержней.
3. Винтовой анкер.