Сырье для выработки пряжи. I Для основной пряжи I сорта, линейной плотностью 20 текс для кардной системы прядения, удельная разрывная нагрузка равна 7,с.8 Рогост 11,7 снтекс II Для данной линейной плотности пряжи, вырабатываемой по пневмомеханическому способу прядения, типовые сортировки имеют вид 7, с.14 5-I, 5-II, 4-II. При этом сумма пороков должна составлять не более 2,5. Долю первого компонента примем равной 10,45 доля второго компонента составляет 20,35 на долю третьего компонента приходится 31-0,45-0,350,2. III На основе выбранной типовой сортировки по таблице 10 7, с.14 для хлопка 5 типа выбираем селекционный сорт 5 Ан-Самарканд-2 машинный способ сбора, а для хлопка 4 типа выбираем селекционный сорт 4 5904-И ручной способ сбора.
IV Основные показатели технологических свойств волокон приведены в таблице 3. Таблица 3. Технологические свойства хлопкового волокна.
СелекционныйСорт Lшт,Тв,Рв, сортхлопкамммтекссНАн- Самарканд-2 I33,71724,3Ан-Самарканд-2 II33,31583,95904 - И II36,91564,1 Источник табл. 11 7, с.16 V Рассчитаем относительную разрывную нагрузку пряжи по формуле проф. Соловьена А.Н. с учетом поправочного коэффициента, учитывающего строение пряжи пневмомеханического способа прядения 1, с.9 Рв 2,65 q Рорасч 1 - 0,0375 Но - Тпр 1 - Lшт К, где Тв Тв 1 Рв - разрывная нагрузка волокна, сН Рв Рв1 1 Рв2 2 Рв3 3 Рв 4,30,453,90,354,10,21,941,860,82 5 сН. 2 Тв - линейная плотность волокна, текс Тв Тв1 1 Тв2 2 Тв3 3 Тв 0,1720,450,1580,350,1560,20,070,050,03 0,015 текс. 3 Lшт - штапельная длина волокна, мм Lшт Lшт1 1 Lшт2 2 Lшт3 3 Lшт 33,70,4533,30,3536,90,215,511,77,4 35мм. 4 Но - неровнота пряжи по разрывной нагрузке в процентах, характеризующая влияние технологического процесса.
Для пневмомеханического способа прядения Но 3 3,5. Принимаем Но3. 5 Для хлопка q 5. 6 К - коэффициент, учитывающий влияние крутки К fф - кр, где кр - критический коэффициент крутки - определяют по эмпирической формуле проф. Соловьева А.Н которая для пневмомеханического способа прядения имеет вид 7, с.23 1900 - 70РвРв 57,2 кр 0,316 Lшт Тпр 1900 - 7055 57,2 кр 0,316 35 20 0,316 221 12,79 73,8. 7 По таблице 22 5, с.136 в соответствии с заданной линейной плотностью пряжи Тпр 20текс и штапельной длиной волокна Lшт 35мм, фактический коэффициент крутки ф принимаем равным ф 48,03. 8 Тогда ф - кр 48,03-73,8 -25,77, что соответствует К0,7 таблица 12 7, с.19. 9 - коэффициент, характеризующий состояние оборудования.
При нормальном состоянии оборудования 1. 10 - поправочный коэффициент, учитывающий строение пряжи пневомеханического способа прядения.
В соответствмм с табл.15 7, с.23 при Тпр 20текс и ф 48,03 принимаем 0,784. 11 Тогда 5 2,65 5 Рорас 0,15 1-0,03753 - 20 1 - 35 0,710,784 0,15 33,40,70,90,710,784 11,72 сНтекс, что можно считать приемлемым, поскольку это значение почти полностью соответствует значению удельной разрывной нагрузки, установленной ГОСТом. 5.2 I Для уточной пряжи I сорта, линейной плотностью 20 текс для кардной системы прядения, удельная разрывная нагрузка равна 7, с.11 Ругост 11,3 снтекс II Для данной линейной плотности пряжи, ырабатываемой по пневмомоеханическому способу прядения, типовые сортировки имеют вид 7, с.14 5-I, 5-II, 4-II. При этом сумма пороков должна составлять не более 2,5. Долю первого компонента примем равной 10,43 доля второго компонента составляет 20,3 на долю третьего компонента приходится 31-0,43-0,30,27. III Поскольку линейные плотности основной и уточной пряжи, а также и типовые сортировки для выработки основы и утка совпадают, то с экономической точки зрения предприятию выгоднее всего для выработки утка использовать теже сорта хлопка, что и для производства основы.
IV Основные показатели технологических свойств волокон приведены в таблице 4. Таблица 4. Технологические свойства хлопкового волокна. СелекционныйСорт Lшт,Тв,Рв, сортхлопкамммтекссНАн-Самарканд-2 I33,71724,3Ан-Самарканд-2 II33,31583,95904 - И II36,91564,1 Источник табл. 11 7, с.16 V Рассчитаем относительную разрывную нагрузку пряжи по формуле проф. Соловьена А.Н. с учетом поправочного коэффициента, учитывающего строение пряжи пневмомеханического способа прядения 1,с. 9 Рв 2,65 q Рурасч 1 - 0,0375 Но - Тпр 1 - Lшт К, где Тв Тв 1 Рв - разрывная нагрузка волокна, сН Рв Рв1 1 Рв2 2 Рв3 3 Рв 4,30,433,90,34,10,271,921,31,57 4,8 сН. 2 Тв - линейная плотность волокна, текс Тв Тв1 1 Тв2 2 Тв3 3 Тв 0,1720,430,1580,30,1560,270,060,050,041 0,151 текс. 3 Lшт - штапельная длина волокна, мм Lшт Lшт1 1 Lшт2 2 Lшт3 3 Lшт 33,70,4333,30,336,90,2714,510,110,2 34,8мм. 4 Но - неровнота пряжи по разрывной нагрузке в процентах, характеризующая влияние технологического процесса.
Для пневмомеханического способа прядения Но 3 3,5. Принимаем Но3. 5 Для хлопка q 5. 6 К - коэффициент, учитывающий влияние крутки К fф - кр, где кр - критический коэффициент крутки - определяют по эмпирической формуле проф. Соловьева А.Н которая для пневмомеханического способа прядения имеет вид 7, с.23 1900 - 70РвРв 57,2 кр 0,316 Lшт Тпр 1900 - 704,84,8 57,2 кр 0,316 34,8 20 0,316 215,7 12,79 72,2. 7 По таблице 22 5, с.136 в соответствии с заданной линейной плотностью пряжи Тпр 20текс и штапельной длиной волокна Lшт 34,8мм, фактический коэффициент крутки ф принимаем равным ф 48,03. 8 Тогда ф - кр 48,03-72,2 -24,17, что соответствует К 0,7 таблица 12 7, с.19. 9 - коэффициент, характеризующий состояние оборудования.
При нормальном состоянии оборудования 1. 10 - поправочный коэффициент, учитывающий строение пряжи пневомеханического способа прядения.
В соответствмм с табл.15 7, с.23 при Тпр 20текс и ф 48,03 принимаем 0,784. 11 Тогда 4,8 2,65 5 Рурас 0,15 1-0,03753 - 20 1 - 34,8 0,710,784 0,15 32,80,70,90,710,784 11,31 сНтекс, что можно считать приемлемым, поскольку это значение почти полностью соответствует значению удельной разрывной нагрузки, установленной ГОСТом. 6.