Воздухообмены в холодный и переходный периоды на участке сборки крупногабаритных конструкций.

В холодный и переходный периоды, наша задача состоит в расчете температуры приточного воздуха и проверки возможности аэрации в эти периоды.

Вытяжку приниимаем в размере однократного обмена G_об.в.=1´V_пом.´r_р.з.=1´12960´1,21= =15721 кг/ч.

G_об.пр = 15721 + 103886 – 14643 = 104964 кг/ч

Из ранее приведенного уравнения (2) выражаем температуру приточного воздуха:

ПП: t_пр.=(G_м.о.´t_р.з.´С_р.в. + G_об.в.´t_у´С_р.в. - G_в.д.´t_в´С_р.в.- 3,6´DQ_изб.яв)_./( G_об.пр´С_р.в.) =

=(103886´18´1,005 + 15721´22,6´1,005 – 14643,3´21,1´1,005 –

-3,6´106697)/(104964´1,005) = 14,6 ^оС > 10 ^оС

где t_у = 22,6 ^оС – температура удаляемого воздуха в ПП, получена в расчете аэрации.

Так как приточная температура получилась меньше наружной температуры, то аэрация в переходный период невозможна и вытяжка и приток воздуха в кузнечное отделение осуществляется от систем с механическим побуждением.

ХП: t_пр.=(G_м.о.´t_р.з.´С_р.в. + G_об.в.´t_у´С_р.в. - G_в.д.´t_в´С_р.в.- 3,6´DQ_изб.яв)_./( G_об.пр´С_р.в.) =

= 20,2 ^оС > -35 ^оС

где t_у = 25,3 ^оС – температура удаляемого воздуха в ХП, получена в расчете аэрации.

Аналогично можно сделать вывод, что аэрация невозможна так как t_пр. > t_н. Следовательно приток, как и вытяжка в холодный период также осуществляются от систем с механическим побуждением.

Результаты расчетов воздухообменов в кузнечном отделении заносим в таблицу 11.