Состояния сечений, нормальных к продольной оси железобетонного элемента - раздел Образование, Железобетонные конструкции Экспериментальными Исследованиями Железобетонных Элементов, Подвергнутых Дейс...
Экспериментальными исследованиями железобетонных элементов, подвергнутых действию изгибающих моментов и продольных сил (растягивающих или сжимающих), установлено, что все они в процессе нагружения имея двузначную (или неравномерную) эпюру распределения относительных деформаций по высоте нормального сечения проходят характерные стадии напряженно-деформированного состояния.
В качестве иллюстрации рассмотрим последовательность изменения напряженно-деформированного состояния нормального сечения однопролетной свободно опертой балки, загруженной двумя сосредоточенными силами в третях пролета (рис. 6.1). Принятая классическая схема нагружения позволяет получить при испытаниях т.н. «зону чистого изгиба» на участке между сосредоточенными силами в пролете (MSd = const; VSd = 0).
Пусть до начала испытаний нагрузкой опытная балка была оснащена следующими приборами:
– для измерения продольных относительных деформаций (Dlb) в разных уровнях по высоте сечения, что необходимо для построения эпюры распределения относительных деформаций, величина которых может быть легко вычислена
, (6.1)
, (6.2)
где Dlb,с, Dlb,s – абсолютные приращения базовой длины Dlb, на которой выполняют измерения прибором удлинения (укорочения) соответственно бетона и арматуры;
lb – база измерения;
Относительные продольные деформации бетона и арматуры могут быть измерены непосредственно тензометрами, а вертикальные перемещения балки – прогибомерами.
Для анализа напряженно-деформированного состояния нормального сечения балки на очередном этапе нагружения необходимо привлечь диаграммы деформирования бетона и арматуры.
Рис. 6.1. Эпюры распределения усилий (а), схема испытания опытной балки (б) и схема определения напряжений в нормальном сечении
Пользуясь диаграммами деформирования для бетона и арматуры осуществляют переход от зафиксированных в опыте деформаций к относительным деформациям и, далее, к напряжениям в каждом из уровней по высоте сечения балки, для которых выполняются измерения.
Последовательное нагружение элемента позволило выявить ряд стадий напряженно-деформированного состояния в нормальном сечении.
Стадия 1 напряженно-деформированного состояния нормального сечения характеризует сопротивление железобетонного элемента, работающего без трещин. При этом удобно рассматривать два промежуточных состояния (стадия 1а и 1б) нормального сечения в зависимости от величины относительных деформаций наиболее растянутой грани сечения.
Стадия 1а имеет место на начальных этапах нагружения, когда величина изгибающего момента в зоне чистого изгиба невелика, бетон как в сжатой, так и в растянутой зонах сечения работает в области упругих деформаций (линейная зависимость между напряжениями и деформациями) (рис. 6.2).
Рис. 6.2. Распределение деформаций и напряжений по высоте нормального сечения в стадии 1 напряженно-деформированного состояния
При этом сохраняется практически линейная зависимость между моментом, действующим в нормальном сечении, (М) и прогибом (f), фиксируемым по прогибомерам (рис. 6.2а). Нейтральная ось сечения, разделяющая сжатую и растянутую зоны, располагается примерно на уровне центра тяжести приведенного сечения (рис. 6.2б). Относительные деформации наиболее растянутой грани бетона не превышают упругих, а модуль деформаций как для сжатого, так и для растянутого бетона равен начальному модулю упругости Ec0.
Если бетон в сжатой зоне все еще продолжает работать в области упругого деформирования (участок ОА1 диаграммы рис. 6.2в), то в бетоне растянутой зоны развиваются значительные пластические деформации. Связь между напряжениями и деформациями становится нелинейной и в пределах растянутой зоны сечения практически полностью реализуется диаграмма деформирования бетона при растяжении (участок ОB’ рис. 6.2в).
При приближении к предельным деформациям ect,u (участок B’C’ рис. 6.2г) наступает стадия 1б, предшествующая образованию нормальных трещин в растянутой зоне сечения.
Стадия 1 считается завершенной, когда при достижении наиболее растянутой гранью сечения предельных деформаций ectu образуются нормальные трещины и происходит перераспределение внутренних усилий между арматурой и бетоном. Момент образования нормальных трещин будет отмечен изменением угла наклона графика зависимости «M–а» (рис. 6.3) в результате снижения изгибной жесткости сечения и возрастания деформаций растянутой арматуры из-за перераспределения усилий в растянутой зоне сечения.
Рис. 6.3. Зависимость «M–а»
Таким образом характерными чертами стадии 1 напряженно-деформированного состояния сечения являются:
- отсутствие нормальных трещин в растянутой зоне сечения;
- линейное распределение относительных деформаций по высоте сечения, т.е. практически строгое выполнение гипотезы плоских сечений до момента появления трещин;
- совместная работа арматуры и окружающего ее бетона без нарушения сцепления.
Стадия 2 характеризует сопротивление нормального сечения железобетонной конструкции, имеющей нормальные трещины. После образования нормальных трещин в сечении с трещиной нейтральная ось смещается по направлению к наиболее сжатой грани, уменьшая высоту сжатой зоны (х). В то же время на участках между трещинами, где арматура продолжает сопротивляться совместно с бетоном и сцепление не нарушено, положение нейтральной оси в меньшей степени отклоняется от начального, соответствующего упругой работе материала. Таким образом нейтральная ось по длине зоны чистого изгиба занимает некоторое волнообразное положение. При этом деформации и напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне по длине элемента распределяются неравномерно. Так, для растянутой арматуры напряжения в сечении с трещиной достигают максимальных значений ss,max убывая по мере приближения к середине участка между трещинами lcrc/2 (рис. 6.4). Для бетона растянутой зоны наблюдается обратная картина.
Рис. 6.4. Распределение напряжений в растянутой арматуре и растянутом бетоне для железобетонной конструкции в стадии 2
Распределение деформаций и напряжений по высоте нормального сечения в стадии 2 показано на рис. 6.5.
Таким образом, в сечении с трещиной существенно возрастает роль арматуры, в основном воспринимающей растягивающее усилие (Fst), которое уравновешивает усилие в сжатой зоне бетона Fcc, а при наличии арматуры Asс – и дополнительное усилие в сжатой арматуре Fsc.
Рис. 6.5. Распределение напряжений и деформаций по высоте нормального сечения в стадии 2 напряженно-деформированного состояния
Учитывая то, что связь между напряжениями и относительными деформациями бетона в сжатой зоне сечения становится нелинейной, изменяется и модуль деформаций бетона. Увеличение количества нормальных трещин по длине зоны чистого изгиба, их развитие по высоте растянутой зоны сечения, уменьшение модуля деформаций бетона сжатой зоны приводят к тому, что зависимость между моментом и прогибом становится нелинейной (см. рис. 6.3).
Таким образом, для стадии 2 характерными являются следующие признаки:
- В растянутой зоне сечения развиваются нормальные трещины, имеющие ширину раскрытия, зависящую от уровня нагружения конструкции, т.е. средних деформаций растянутой арматуры.
- Относительные продольные деформации и напряжения в бетоне и арматуре по длине элемента распределены неравномерно. В сечении с трещиной растягивающие усилия в основном воспринимает арматура, а на участке между трещинами – совместно бетон и арматура. В середине участка между трещинами обеспечена совместная работа бетона и арматуры, а по мере приближения к берегам трещины может наблюдаться проскальзывание арматуры относительно бетона.
- Гипотеза плоских сечений остается справедливой для некоторого среднего сечения по длине зоны чистого изгиба. В отдельном сечении, проходящем через трещину в виду депланации ее краев, гипотеза плоских сечений может нарушаться.
Дальнейшее увеличение нагрузки приводит к переходу испытываемой балки в стадию 3, характеризующую наступление в нормальном сечении предельного состояния по прочности – разрушения. При этом возможны два случая разрушения железобетонного элемента по нормальному сечению.
В первом случае относительные деформации растянутой арматуры достигают предельных значений esy, соответствующих напряжениям, равным физическому или условному пределу текучести. При этом относительные деформации наиболее сжатой грани бетона к этому моменту не достигают предельной сжимаемости ecu. В этом случае прогибы элемента развиваются без прироста нагрузки, трещины раскрываются и развиваются в глубь по высоте сечения, сокращая высоту сжатой зоны (рис. 6.6).
Разрушение, начинающееся по растянутой арматуре с увеличением деформаций арматуры es > esy может завершаться по сжатому бетоне, когда его относительные деформации достигают предельных значений ecu.
Во втором случае относительные деформации сжатого бетона достигают предельных значений ecu прежде, чем растянутая арматура. Разрушение по сжатому бетону происходит хрупко с раздроблением бетона сжатой зоны. Арматура, применяемая для армирования растянутой зоны сечения, полностью не используется. Этот случай является опасным, т.к. разрушение может произойти даже без чрезмерного раскрытия нормальных трещин в растянутой зоне сечения. При проектировании конструкция должна быть гарантирована от наступления разрушения по сжатой зоне сечения.
В стадии 3 следует отдельно остановиться на работе арматуры, располагаемой в сжатой зоне сечения. На этом этапе арматура Asс играет важную роль, воспринимая часть усилия, действующего в сжатой зоне сечения. Наличие арматуры в сжатой зоне позволяет изменить случай, по которому происходит разрушение нормального сечения, что обусловлено дополнительным усилением, воспринимаемым сжатой зоной сечения. Необходимое минимальное количество арматуры Asс, располагаемой в сжатой зоне сечения, назначают расчетом.
Рис. 6.6. Распределение деформаций и напряжений по высоте
нормального сечения в стадии 3 напряженно-деформированного
состояния (а), зависимость «M–f» (б) и текущие значения
напряжений в бетоне и арматуре (в)
Таким образом, характеризуя стадию 3 напряженно-деформированного состояния следует подчеркнуть:
1. Данная стадия определяет предельное состояние сечения по прочности. При этом в зависимости от характера распределения по сечению продольных деформаций возможно два характерных случая разрушения нормального сечения. Если относительные деформации растянутой арматуры достигают предельных значений, соответствующих напряжениям, равным условному или физическому пределу текучести раньше, чем бетон наиболее сжатой грани достигает предельной сжимаемости ecu, разрушение начинается по растянутой зоне. В противном случае разрушение происходит по бетону сжатой зоны сечения при достижении предельных деформаций бетона при сжатии ecu. Оптимальным является случай, когда в стадии разрушения одновременно наступает текучесть арматуры (esu) и бетон сжатой зоны достигает предельных значений относительных деформаций сжатия (ece).
2. Для среднего сечения по длине элемента с определенным допущением выполняется гипотеза плоских сечений.
По длине пролета рассмотренной железобетонной балки одновременно при одном уровне нагружения имеют место все рассмотренные стадии напряженно-деформированного состояния для нормального сечения в зависимости от изменения величины изгибающего момента (рис. 6.7).
Рис. 6.7. Изменение по длине балки характерных стадий напряженно-деформированного состояния
Если пренебречь влиянием поперечной силы VSd в приопорной зоне, где изгибающий момент М1 незначителен, сечение работает в стадии 1. По мере приближения к линии, по которой действует сила F, приложенная в пролете, наблюдается переход из стадии 1 в стадию 2, а далее и в стадию 3.
Все темы данного раздела:
Железобетонные конструкции
Учебно-методический комплекс
для студентов специальности 1-70.02.01
«Промышленное и гражданское строительство
Новополоцк, 2008 предисловие
К
Тематический план лекционного курса
Наименование разделов и тем лекций, их содержание
Кол-во часов
Раздел 1. Физико-механические свойства материалов железобетона и основы
Тематический план практических занятий
Наименование тем практических занятий, их содержание
Кол-во часов
Тема 1. Расчет прочности нормальных сечений железобетонных элементов
Дополнительная
3. СНБ 5.03.01–02. «Конструкции бетонные и железобетонные».– Мн.: Стройтехнорм, 2002 г. – 274 с.
4. ТКП EN 1992-1-1-2009 – «Проектирование железобетонных конструкций»
5. СНиП 2.07
Железобетонных конструкций
Ежегодный объем производства и применение бетона и железобетона в мировой практике строительства намного опережает другие виды материалов. Благодаря высоким физико-механическим свойствам, доступнос
Ориентировочное сравнение свойств обычных железобетонных и предварительно напряженных конструкций
Свойство
Обычная
железобетонная
конструкция
Предварительно
напряженная
конструкция
Прочность бетона fc, МП
Основные этапы развития железобетона
По влиянию на развитие мировой цивилизации изобретение железобетона смело можно поставить в один ряд с открытием электричества или появлением авиации.
• 1850 г. - Ламб
Перспективы развития бетонных и железобетонных конструкций
Приоритетные направления развития и применения железобетона на современном этапе:
– разработка высокопрочных, быстротвердеющих легких и коррозионностойких бетонов с применением химических
Прочностные характеристики бетона
Прочность на сжатие является важнейшим классификационным показателем, характеризующим технические свойства бетона, как строительного материала. Нормативные документы определ
Геометрическая форма и размеры опытных образцов, принимаемых при оценке прочностных и деформационных характеристик бетона
Нормативный
документ
Вид образца;
контролируемая характеристика
Размеры, мм
Нормативная
характеристика
&nb
Сопротивление бетона растяжению
С определенным допущением, при выполнении инженерных расчетов прочность бетона на растяжение принято определять в зависимости от прочности на сжатие. В основном взаимосвязь между средней прочностью
Диаграмма деформирования бетона
Учитывая всю сложность проблемы, при расчетах железобетонных конструкций в качестве базовых используют прочностные и деформационные характеристики бетона, получаемые в условиях осевого кратковремен
Объемные деформации бетона
Усадка и набухание. Под усадкой в общем случае принято понимать объемное сокращение бетона (раствора, цементного камня) в результате физико-химических процессов, происходящих п
Модуль деформаций бетона
Характеристикой упруго-пластических свойств бетона является его модуль деформаций, устанавливающий зависимость между напряжениями и относительными деформациями в любой точке диаграммы деформировани
Значения относительных деформаций в параметрических точках диаграммы деформирования бетона при осевом сжатии
Как было показано выше, при расчетах железобетонных конструкций диаграмма деформирования (состояния) рассматривается как обобщенная характеристика механических свойств бетона. Для ее аналитического
Ползучесть бетона
Опыты показывают, что если сжимающая нагрузка действует на бетонный образец длительное время, его деформация возрастает, стремясь при достаточно продолжительном нагружении (в течение нескольких лет
Требования, предъявляемые к арматуре
Под арматурой традиционно понимают гибкие стальные стержни, размещаемые в массе бетона таким образом, чтобы они эффективно воспринимали растягивающие усилия, вызванные внешними нагрузками и воздейс
Механические свойства арматурных сталей
Механические свойства (прочностные и деформативные) арматурных сталей устанавливают по диаграммам деформирования «напряжения – деформации», полученным при испытании прямым растяжением опытных образ
Арматура для конструкций без предварительного напряжения
В соответствии с требованиями норм в качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять гладкую стержневую арматуру класса S240 и арматуру периодического профиля S400 и S5
Деформативные характеристики арматуры
Для арматуры, имеющей физический предел текучести, зависимость «ss–es» допускается принимать с горизонтальным участком от относительных деформаций до es
Арматурные изделия
Ненапрягаемую арматуру железобетонных конструкций изготавливают на заводах, как правило, в виде арматурных сварных изделий – сварных сеток и каркасов. Продольные и поперечные стержни сеток и каркас
Совместная работа арматуры с бетоном
Основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в конструкции и позволяющим работать железобетону как единому монолитному телу является надежное сцепление арматуры с бетоном.
Усадка и ползучесть железобетона
В железобетонных конструкциях стальная арматура вследствие ее сцепления с бетоном становиться внутренней связью, препятствующей свободной усадке бетона. Согласно опытным данным, усадка и набухание
Метод предельных состояний
При расчете по методу предельных состояний четко выделены предельные состояния конструкции, использована система частных коэффициентов безопасности, введение которых гарантирует, что предельное сос
В методе предельных состояний
Элементы конструктивной системы подвергаются двум видам воздействий, к которым относят:
силы, приложенные непосредственно к конструкции и вызывающие в ее элементах напряжения либо перемеще
В методе предельных состояний
Прочностные характеристики бетона и арматуры, как и большинства материалов, не являются постоянными величинами в пределах назначенных классов. Так, например, прочность бетона, изготовленного из одн
Общие положения
Согласно положения норм проектирования расчет железобетонных конструкций по прочности сечений нормальных к продольной оси при действии изгибающих моментов и продольных сил может выполнятся с исполь
Критерий, определяющий расчетный случай разрушения
Метод расчета по предельным усилиям базируется на принципе пластического разрушения сечения, при котором достигаются предельные напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне (принцип А.Ф. Лолейт
Расчетные уравнения
Проверку прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов производят из условия:
, (8.6)
Общий метод
В общем случае расчеты железобетонных конструкций на действие изгибающих моментов и продольных сил (сжимающих и растягивающих), по прочности (несущей способности) и пригодно
Предпосылки и допущения метода
В общем случае при расчетах в рамках деформационной модели предельные усилия, которые способен воспринять железобетонный элемент в сечении с трещиной, определяют из совместного решения системы урав
Расчетные уравнения
Прочность изгибаемых железобетонных элементов следует проверять из условия MSd £ MRd, при заданных размерах сечения b´h, площади растянутой арматуры
Основные положения расчета
При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба элемента на увеличение начального эксцентриситета продольной силы, а, следовательно, и изгибающих моментов. Когда сжатый
Приближенные методы учета продольного изгиба при расчете сжатых элементов стержневых систем
При расчете внецентренно сжатых элементов используют приближенные (упрощенные) методы, позволяющие учесть влияние прогиба на величину начального эксцентриситета, т.е. изменение величины начального
Проявления продольного изгиба
Конструктивные системы и элементы в расчетах подразделяют на связевые и рамные в зависимости от способности связевых элементов воспринимать горизонтальные нагрузки, а также на смещаемые и несмещаем
Расчетные длины сжатых элементов
Определение гибкости сжатого элемента связано с установлением его расчетной длины l0, которая в свою очередь зависит от фактической длины колонны (стойки) lcol и
Метод расчета, основанный на проверке
«устойчивой прочности» гибкого элемента
Метод «устойчивой прочности» относится к методам второй группы. Если принять, что упругая линия внецентренно сжатого элемента с шар
Упрощенный нелинейный расчет (метод определения кривизны)
Полный расчетный эксцентриситет при применении методов первой группы определяют по формуле:
, (10.36)
где: e
Внецентренно растянутые элементы
При расчете внецентренно растянутых элементов рассматривают два характерных случая в зависимости от расположения в сечении растягивающего усилия NSd.
Если продольное раст
Формы разрушения наклонного сечения
В отличие от зоны «чистого изгиба», где действуют, главным образом, нормальные напряжения, в приопорной зоне железобетонная конструкция работает в условиях плоского напряженного состояния при совм
Прочность наклонных сечений железобетонных элементов без поперечного армирования
Расчет прочности железобетонных элементов на действие поперечных сил, в которых отсутствует вертикальная и (или) наклонная (отогнутая) арматура, согласно требованиям норм следует производить из ус
Расчет элементов на действие поперечной силы на основе расчетной модели наклонных сечений
Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине (рис. 12.4) должен производиться по наиболее опасному наклонному се
При действии изгибающего момента
Расчет железобетонных элементов при действии изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине (рис. 13.1) должен производиться по опасному наклонному сечению из условия:
Метод ферменной аналогии (стержневая модель)
Впервые метод ферменной аналогии для расчета прочности наклонных сечений был предложен в начале ХХ века практически одновременно Мёршем (Германия) и Риттером (Швейцария), поэтому трад
Расчет бетонных элементов по прочности на смятие
При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов, подвергнутых действию местных сжимающих нагрузок, в качестве прочностной характеристики бетона следует принимать расчетное сопротивлени
С косвенным армированием
При косвенном армировании элементов из тяжелого бетона сварными поперечными сетками прочность сечения, подвергнутого действию местной нагрузки, следует проверять по формуле:
Расчет на отрыв
Расчет железобетонных элементов по прочности на отрыв от действия нагрузки, приложенной к нижней грани или в пределах высоты сечения следует производить из условия (рис 14.1):
Расчет на продавливание
Продавливание (местный срез) железобетонных конструкций является результатом действия сосредоточенных сил или реакций, приложенных к сравнительно малым площадкам, называемых согласно нормативным до
Лекция 15. усталостная прочность конструкций
Влияние многократно повторяющихся нагружений, которые могут вызвать усталостное разрушение конструкции, следует учитывать в расчетах, если они появляются не менее 5´105 –кра
Железобетонных конструкций
Трещиностойкость железобетонных конструкций – способность железобетонной конструкции сопротивляться образованию и раскрытию трещин. Трещины в бетоне конструкций образуются уже в процессе формирован
Расчет ширины раскрытия наклонных трещин
Расчетную ширину wk трещин, наклонных к продольной оси элемента, нормы рекомендуют определять по формуле (16.5) с заменой Sr на Sr,
Предельно допустимые прогибы
Ограничение прогибов железобетонных конструкций связано с необходимостью обеспечения условий нормальной эксплуатации зданий и сооружений, в которых эти конструкции использованы. Предельно допустимы
Расчетные модели для определения прогибов
Точные методы определения прогибов железобетонных конструкций требуют учета в расчетах многих параметров, влияющих на деформации и напряжения в бетоне и арматуре, что в конечном итоге влияет на вел
Прогибы железобетонных элементов, работающих без трещин
Расчет прогибов железобетонных элементов, работающих без трещин, производят в соответствии с линейно-упругой моделью. Прогибы железобетонного элемента a(x) в стадии I напряженно-деформирован
Прогибы железобетонных элементов, работающих с трещинами
Определение кривизны железобетонного элемента, работающего с трещинами. В элементе, работающем с трещинами, изгибная жесткость изменяется по длине элемента, при этом ощу
Защитный слой бетона
Требования по долговечности бетонных и железобетонных конструкций обеспечиваются выполнением расчетных условий предельных состояний, а также конструктивными требованиями, изложенными ниже, в зависи
Расстояния между стержнями продольной арматуры
Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры должно обеспечивать совместную работу бетона и арматуры, качественную укладку и уплотнение бетонной смеси и не должно быть менее значений, пок
Расстояние между стержнями поперечной арматуры
Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью фиксации в проектном положении и предотвращения бокового выпучивания в любом направлении продольных
Предельно допустимые диаметры арматуры
Условия применения
Максимально допустимые диаметры продольной арматуры, мм
для внецентренно сжатых элементов
для изгибаем
Технология создания предварительного напряжения в конструкциях
Предварительное напряжение конструкции с использованием арматурных элементов может быть выполнено, главным образом, тремя основными методами:
1) при предварительном напряжении арматуры на
Сущность предварительно напряженных конструкций
При нагружении железобетонной конструкции в материалах растянутой зоны (бетон и арматура) в результате их совместной деформации возникают растягивающие усилия.
Усилия (F), действующ
Назначение величины предварительного напряжения
Общим требованием при назначении величины предварительного напряжения является создание такого натяжения арматуры, которое приводило бы к оптимальному напряженному состоянию бетона и арматуры в кон
Виды потерь предварительного напряжения
Усилие предварительного напряжения не остается постоянным во времени в результате потерь, начинающихся практически с момента натяжения арматурных элементов и развивающихся в течение всего периода э
Определение потерь предварительного напряжения
Потери от внутреннего трения в натяжных устройствах. Этот вид потерь обусловлен трением движущихся частей натяжных домкратов и других приспособлений о неподвижные части установ
Усилие предварительного обжатия
При расчете предварительно напряженной конструкции по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать усилия предварительного обжатия, соответствующее рассматриваемой расчетной ситуац
Нормальные напряжения при обжатии
Нормальные напряжения sх в бетоне следует рассчитывать как для линейно-упругого материала, принимая соответствующие знаки при NSd, NPd, NSd
Общие положения
При проектировании предварительно напряженных конструкций действуют все требования, касающиеся материалов, основ проектирования и конструирования, относящиеся к железобетонным конструкциям. При это
Особенности расчета предварительно напряженных конструкций по предельным состояниям первой группы
Расчет предварительно напряженных элементов по прочности на действие изгибающих моментов и продольных сил. В общем случае расчет предварительно напряженных элементов по прочнос
Расчет предварительно напряженной конструкции при передаче усилия предварительного обжатия
Ограничение напряжений в бетоне. Сжимающие напряжения в бетоне в момент передачи усилия обжатия не должны превышать значений, представленных ниже:
в элементах с натяже
Размещение арматуры в сечении
Расстояния в свету между стержнями (при натяжении арматуры на упоры) или оболочками канатов напрягаемых элементов при натяжении на бетон по высоте и ширине сечения должны назначаться с учетом напра
Защитный слой бетона
Толщина защитного слоя бетона определяется из условия обеспечения прочности бетона в процессе его обжатия и долговечности конструкции при дальнейшей эксплуатации.
Защитный слой бетона може
Требования к анкеровке напрягаемой арматуры
В предварительно напряженных конструкциях, независимо от способа натяжения арматуры, следует обеспечивать ее надежную анкеровку на концевых участках.
При этом установка анкеров (анкерных у
Общие требования
Организация практических занятий основывается на логической последовательности их проведения после изучения физико-механических свойств материалов железобетона и основ метода расчета конструкций по
ЗАДАЧИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОГО РЕШЕНИЯ.
№1. Проверить прочность балки прямоугольного сечении с размерами b=200мм, h=600мм, с=50мм. Бетон класса С12/15. Растянутая арматура класса
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить площадь сечения продольной арматуры для балки прямоугольного сечения с размерами b = 350 мм, h = 600 мм. Бетон класса С 12/15. Арматура класса S 400. Изгибающий моме
Изгибающих моментов
Цель занятия: Научиться определять прочность, а также подбирать площадь поперечного сечения продольной арматуры элементов таврового профиля в зависимости от положения нейтрально
Задачи для самостоятельного решения.
№1. Проверить прочность балки таврового сечении с размерами bf=900мм, hf=50мм, bw=200мм, h=400мм с=40мм. Бетон тяжелый класса С16/2
Задачи для самостоятельного решения
№1.Определить площадь сечения арматуры колонны многоэтажного рамного каркаса с размерами сечения b=350мм,h=350мм,c=50мм,c1=50мм. Бетон тяжелый класса С
Железобетонных элементов
Цель занятия: Научиться определять расчетную прочность наклонных сечений изгибаемых элементов при действии поперечных сил, а также проектировать поперечное армирование для таких
Задачи для самостоятельного решения.
№1 Проверить прочность балки по наклонным сечениям прямоугольного профиля с размерами b=200 мм, h=600 мм, с=50 мм., Бетон класса С12/15. Растя
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить параметры напряженно-деформированного состояния, момент образования трещин и прочность нормального сечения балки таврового сечения, с размерами bf=900мм,
Термины и определения
Арматура для железобетонных изделий и конструкций
Арматура– элемент усиления конструкции (изделия) из бетона, органически включенный в е
Новости и инфо для студентов