Определение потерь предварительного напряжения - раздел Образование, Железобетонные конструкции Потери От Внутреннего Трения В Натяжных Устройствах. Это...
Потери от внутреннего трения в натяжных устройствах. Этот вид потерь обусловлен трением движущихся частей натяжных домкратов и других приспособлений о неподвижные части установки. Для исключения этих потерь рекомендуется в процессе натяжения контролировать усилие предварительного напряжения по удлинению стержня, а контроль давления, даже при наличии точных тарировочных таблиц, рассматривать как дополнительное мероприятие.
Потери предварительного напряжения, вызванные трением о стенки каналов или о поверхность бетона конструкции. Контакт напрягаемого элемента с бетоном (в канале или по поверхности) или оболочкой, в которой располагают напрягаемый элемент, приводит к появлению дополнительных усилий, вызванных трением и уменьшающих величину усилия предварительного напряжения.
Величину потерь усилия предварительного напряжения, вызванную трением в каналах и по поверхности бетона следует определять по формуле:
(20.1)
где w, d – коэффициенты, определяемые по табл. 20.1;
х – длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м;
Значения коэффициентов d, w для определения потерь от трения арматуры
Канал или поверхность
w
d, при арматуре в виде
пучков,
канатов
стержней периодического профиля
1. Каналы:
с металлической поверхностью
с бетонной поверхностью, образованной жесткими каналообразователями
то же гибким каналообразователями
2. Бетонная поверхность
0,0030
0,015
0,35
0,55
0,55
0,55
0,40
0,65
0,65
0,65
Рис. 20.2. Схема к определению суммарного угла изменения трассы стержня при определении потерь предварительного напряжения от трения
Потери, вызванные трением напрягаемой арматуры об огибающие приспособления (рис. 20.3), при ее натяжении на упоры следует определять по формуле:
(20.3)
где d – коэффициент, принимаемый равным 0,25.
Рис. 20.3.Схемы, показывающие потери усилия предварительного напряжения за счет трения на огибающих приспособлениях
Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах. В конструкциях с предварительным натяжением на упоры усилие обжатия передается с арматуры на бетон за счет сил сцепления и при обеспеченных конструктивных условиях проскальзывания стержней практически не наблюдается. При натяжении на бетон происходит, как правило, дополнительное самозаанкеривание, связанное с втягиванием стержня вместе с анкером в анкерный блок и окончательное пластическое прижатие анкерного устройства по поверхности контакта.
Потери усилия предварительного напряжения от проскальзывания в анкерных устройствах в общем случае не распространяются равномерно по длине стержня (исключение составляют элементы, в которых напрягаемая арматура располагается вне сечения, либо в очень широких каналах).
Область влияния проскальзывания или длина участка х0, на котором наблюдается падение усилия предварительного напряжения показана на рис. 20.4. Усилие натяжения P0,sl на анкерном устройстве будет снижаться до некоторой величины при проскальзывании.
Рис. 20.4. К определению величины потерь усилия предварительного напряжения арматуры от проскальзывания в анкерных устройствах
Длина участка х0 в случае натяжения прямолинейных стержней вычисляется по формуле:
(20.4)
Для случая преднапряжения криволинейными (отогнутыми) стержнями получена формула для определения длины участка х0:
(20.5)
где m – коэффициент трения напрягаемой арматуры о стенки канала, который следует принимать:
– при трении проволоки по металлической поверхности оболочки – 0,17;
– при трении пучков, канатов по металлической поверхности оболочки – 0,19;
– при трении гладких стержней по металлической поверхности оболочки – 0,35;
– то же для стержней периодического профиля – 0,65;
– при трении пучков, канатов по бетонной поверхности – 0,55;
k – угол отклонения оси трассы напрягаемого стержня на единице длины 0,005 < k < 0,01 рад/м.
Потери, вызванные проскальзыванием напрягаемой арматуры в анкерных устройствах, происходящие на длине зоны проскальзывания х0, при натяжении арматуры на бетон следует определять по формуле
, (20.6)
где ар — величина проскальзывания, определяемая опытным путем для соответствующего типа анкерного устройства; для анкеров стаканного типа, колодок с пробками следует принимать ар ³ 5 мм;
х — длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения; в случае, если х ³ х0 следует принимать .
Потери в результате упругих деформаций бетона. В момент передачи усилия предварительного напряжения на бетон происходит упругое обжатие последнего. В конструкциях, напрягаемых при натяжении арматуры на упоры, обжатие происходит при освобождении стержней с технологических захватов или при обрезке. При натяжении арматуры на бетон упругое обжатие происходит в процессе создания предварительного напряжения.
Упругие деформации бетона на уровне напрягаемого армирования равны:
. (20.7)
Одновременно происходит изменение деформации в напрягаемой арматуре:
(20.8)
Учитывая, что ece = Desp и обозначив:
,
получаем для элементов, в которых предварительное напряжение выполняется на упоры:
(20.9)
Для определения потерь от упругого обжатия бетона в конструкциях с натяжением арматуры на бетон пользуются приближенной формулой вида:
(20.10)
где n – количество стержней или групп стержней, напрягаемых не одновременно.
Потери предварительного напряжения от упругого обжатия в конструкциях с натяжением на бетон составляют от 1 до 4 %. Исключить эти потери можно при правильном назначении последовательности натяжения – наибольшую «перетяжку» должны испытывать стержни, натягиваемые первыми, а последние в ней не нуждаются вовсе.
Потери от релаксации стали. Под релаксацией принято понимать снижение напряжений в арматуре при постоянной величине деформации. Релаксация обусловлена структурными изменениями, происходящими в металле, и зависит, главным образом, от степени предварительного напряжения (s0,max/fpk). Для определения потерь от релаксации пользуются эмпирическими формулами:
- при механическом способе натяжения:
а) проволочной
(20.11)
б) стержневой
(20.12)
- при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения:
а) проволочной
(20.13)
б) стержневой
(20.14)
Если потери предварительного напряжения, определенные по формулам (19.11), (19.12), окажутся отрицательными, их следует принимать равными нулю.
Допускается определять потери от релаксации напряжений арматуры на стадии изготовления конструкции в зависимости от ее релаксационного класса и начального уровня натяжения по табл. 20.2 и 20.3.
Таблица 20.2.
Максимальные потери начальных напряжений в арматуре после выдержки в течение 1000 часов и t = 20°С
Релаксационный класс арматуры
Тип стержня
0,6
0,7
0,8
Максимальные потери начальных напряжений в (%) после 1000 часов выдержки при t = 20°С
проволока,
канаты
4,5
8,0
12,0
1,0
2,5
4,5
стержни
1,5
4,0
7,0
Таблица 20.3.
Потери предварительного напряжения от релаксации на стадии изготовления конструкции
Время, в час.
Потери от релаксации в (%) от потерь, установленных после 1000 часов выдержки при t = 20°С (для соответствующего релаксационного класса)
Потери от температурного перепада, определяемого как разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева при прогреве бетона и устройства, воспринимающего усилие натяжения рекомендуется рассчитывать по эмпирическим формулам:
- для бетонов классов от С12/15 до С30/37
(20.15)
- для бетонов классов С35/45 и выше
(20.16)
В формулах (20.15) и (20.16) DТ – разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны прогрева), воспринимающих усилие натяжения (°С). При отсутствии точных данных о технологии изготовления конструкции допускается принимать DТ = 65°С.
Потери от деформации анкеров, расположенных в зоне натяжных устройств при натяжении на упоры следует рассчитывать по формуле:
(20.17)
где l – длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров стенда или формы), мм;
Dl – обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок и т.п., принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле:
Dl = 1,25 + 0,15Æ,
здесь Æ – диаметр, натягиваемого стержня, мм;
l – длина натягиваемого стержня.
Потери, вызванные деформациями стальной формы при закреплении на ее упорах напрягаемой арматуры, следует определять по формуле:
(20.18)
где h – коэффициент, определяемый по формулам:
- при натяжении арматуры домкратом
- при натяжении арматуры намоточной машиной электромеханическим способом (50 % усилия создается грузом):
здесь n – число групп стержней, натягиваемых не одновременно;
Dl – сближение упоров по линии действия усилия Р0, определяемое из расчета деформации формы;
l – расстояние между наружными гранями упоров.
Потери, вызванные усадкой, ползучестью бетона и длительной релаксацией арматуры. Определение потерь от длительных процессов в общем случае базируются на предпосылке о равенстве деформаций предварительного напряжения арматуры, ненапрягаемой арматуры, установленной в сечении и деформаций укорочения бетона к некоторому произвольному моменту времени t > t0.
Реологические потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона, а также длительной релаксацией напряжений в арматуре следует определять по формуле:
, (20.19)
где Dsp,c+s+r — потери предварительного напряжения, вызванные ползучестью, усадкой и релаксацией напряжений на расстоянии х от анкерного устройства в момент времени t
(20.20)
eсs(t,t0) — ожидаемое значение усадки бетона к моменту времени t;
F(t,t0) — коэффициент ползучести бетона за период времени от t0 до t;
scp — напряжения в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от практически постоянной комбинации нагрузок, включая собственный вес;
scp,0 — начальное напряжение в бетоне на уровне центра тяжести напрягаемой арматуры от действия усилия предварительного обжатия (с учетом первых потерь в момент времени t = t0);
Dspr — изменения напряжений в напрягаемой арматуре в расчетном сечении, вызванные релаксацией арматурной стали;
ap = Ep /Ecm, Ер — модуль упругости напрягаемой арматуры;
Ac, Ic — соответственно площадь и момент инерции сечения;
zcр — расстояние между центрами тяжести сечения и напрягаемой арматуры.
В формуле (20.20) сжимающие напряжения и соответствующие относительные деформации следует принимать со знаком «плюс».
Потери от смятия бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры, натягиваемой на бетон, при диаметре конструкции до 3 м следует определять по формуле:
(20.21)
где Dext – наружный диаметр конструкции, см.
Потери, вызванные деформациями обжатия стыков между блоками для конструкций, состоящих из отдельных блоков следует определять по формуле:
(20.22)
где n – число швов конструкции оснастки по длине натягиваемой арматуры;
Dl – обжатие стыков, применяемое равным: 0,3 мм – для стыков, заполненных бетоном, 0,5 мм – при стыковании насухо;
l – длина натягиваемой арматуры, мм.
Потери предварительного напряжения следует определять и учитывать в порядке их проявления. При этом усилие предварительного обжатия Pm,0 к моменту времени t = t0, действующие после передачи предварительного обжатия на конструкцию (при натяжении на упоры) или после завершения натяжения (при натяжении на бетон) должно быть не более:
(20.23)
Величина усилия предварительного напряжения Pm,0 определяется по формулам:
– при натяжении на упоры:
(20.24)
– при натяжении на бетон:
(20.25)
Среднее значение усилия предварительного напряжения Pm,t в момент времени t > t0 (с учетом всех потерь) не должно быть большим, чем это установлено условием:
Учреждение образования... Полоцкий государственный университет Ю В Попков А И Колтунов А А Хотько Железобетонные конструкции для студентов специальности...
Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ:
Определение потерь предварительного напряжения
Что будем делать с полученным материалом:
Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:
Железобетонные конструкции
Учебно-методический комплекс
для студентов специальности 1-70.02.01
«Промышленное и гражданское строительство
Новополоцк, 2008 предисловие
К
Тематический план лекционного курса
Наименование разделов и тем лекций, их содержание
Кол-во часов
Раздел 1. Физико-механические свойства материалов железобетона и основы
Тематический план практических занятий
Наименование тем практических занятий, их содержание
Кол-во часов
Тема 1. Расчет прочности нормальных сечений железобетонных элементов
Дополнительная
3. СНБ 5.03.01–02. «Конструкции бетонные и железобетонные».– Мн.: Стройтехнорм, 2002 г. – 274 с.
4. ТКП EN 1992-1-1-2009 – «Проектирование железобетонных конструкций»
5. СНиП 2.07
Железобетонных конструкций
Ежегодный объем производства и применение бетона и железобетона в мировой практике строительства намного опережает другие виды материалов. Благодаря высоким физико-механическим свойствам, доступнос
Основные этапы развития железобетона
По влиянию на развитие мировой цивилизации изобретение железобетона смело можно поставить в один ряд с открытием электричества или появлением авиации.
• 1850 г. - Ламб
Перспективы развития бетонных и железобетонных конструкций
Приоритетные направления развития и применения железобетона на современном этапе:
– разработка высокопрочных, быстротвердеющих легких и коррозионностойких бетонов с применением химических
Прочностные характеристики бетона
Прочность на сжатие является важнейшим классификационным показателем, характеризующим технические свойства бетона, как строительного материала. Нормативные документы определ
Сопротивление бетона растяжению
С определенным допущением, при выполнении инженерных расчетов прочность бетона на растяжение принято определять в зависимости от прочности на сжатие. В основном взаимосвязь между средней прочностью
Диаграмма деформирования бетона
Учитывая всю сложность проблемы, при расчетах железобетонных конструкций в качестве базовых используют прочностные и деформационные характеристики бетона, получаемые в условиях осевого кратковремен
Объемные деформации бетона
Усадка и набухание. Под усадкой в общем случае принято понимать объемное сокращение бетона (раствора, цементного камня) в результате физико-химических процессов, происходящих п
Модуль деформаций бетона
Характеристикой упруго-пластических свойств бетона является его модуль деформаций, устанавливающий зависимость между напряжениями и относительными деформациями в любой точке диаграммы деформировани
Ползучесть бетона
Опыты показывают, что если сжимающая нагрузка действует на бетонный образец длительное время, его деформация возрастает, стремясь при достаточно продолжительном нагружении (в течение нескольких лет
Требования, предъявляемые к арматуре
Под арматурой традиционно понимают гибкие стальные стержни, размещаемые в массе бетона таким образом, чтобы они эффективно воспринимали растягивающие усилия, вызванные внешними нагрузками и воздейс
Механические свойства арматурных сталей
Механические свойства (прочностные и деформативные) арматурных сталей устанавливают по диаграммам деформирования «напряжения – деформации», полученным при испытании прямым растяжением опытных образ
Арматура для конструкций без предварительного напряжения
В соответствии с требованиями норм в качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует применять гладкую стержневую арматуру класса S240 и арматуру периодического профиля S400 и S5
Деформативные характеристики арматуры
Для арматуры, имеющей физический предел текучести, зависимость «ss–es» допускается принимать с горизонтальным участком от относительных деформаций до es
Арматурные изделия
Ненапрягаемую арматуру железобетонных конструкций изготавливают на заводах, как правило, в виде арматурных сварных изделий – сварных сеток и каркасов. Продольные и поперечные стержни сеток и каркас
Совместная работа арматуры с бетоном
Основным фактором, обеспечивающим совместную работу арматуры и бетона в конструкции и позволяющим работать железобетону как единому монолитному телу является надежное сцепление арматуры с бетоном.
Усадка и ползучесть железобетона
В железобетонных конструкциях стальная арматура вследствие ее сцепления с бетоном становиться внутренней связью, препятствующей свободной усадке бетона. Согласно опытным данным, усадка и набухание
Метод предельных состояний
При расчете по методу предельных состояний четко выделены предельные состояния конструкции, использована система частных коэффициентов безопасности, введение которых гарантирует, что предельное сос
В методе предельных состояний
Элементы конструктивной системы подвергаются двум видам воздействий, к которым относят:
силы, приложенные непосредственно к конструкции и вызывающие в ее элементах напряжения либо перемеще
В методе предельных состояний
Прочностные характеристики бетона и арматуры, как и большинства материалов, не являются постоянными величинами в пределах назначенных классов. Так, например, прочность бетона, изготовленного из одн
Общие положения
Согласно положения норм проектирования расчет железобетонных конструкций по прочности сечений нормальных к продольной оси при действии изгибающих моментов и продольных сил может выполнятся с исполь
Критерий, определяющий расчетный случай разрушения
Метод расчета по предельным усилиям базируется на принципе пластического разрушения сечения, при котором достигаются предельные напряжения в растянутой арматуре и сжатом бетоне (принцип А.Ф. Лолейт
Расчетные уравнения
Проверку прочности нормальных сечений изгибаемых железобетонных элементов производят из условия:
, (8.6)
Общий метод
В общем случае расчеты железобетонных конструкций на действие изгибающих моментов и продольных сил (сжимающих и растягивающих), по прочности (несущей способности) и пригодно
Предпосылки и допущения метода
В общем случае при расчетах в рамках деформационной модели предельные усилия, которые способен воспринять железобетонный элемент в сечении с трещиной, определяют из совместного решения системы урав
Расчетные уравнения
Прочность изгибаемых железобетонных элементов следует проверять из условия MSd £ MRd, при заданных размерах сечения b´h, площади растянутой арматуры
Основные положения расчета
При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба элемента на увеличение начального эксцентриситета продольной силы, а, следовательно, и изгибающих моментов. Когда сжатый
Проявления продольного изгиба
Конструктивные системы и элементы в расчетах подразделяют на связевые и рамные в зависимости от способности связевых элементов воспринимать горизонтальные нагрузки, а также на смещаемые и несмещаем
Расчетные длины сжатых элементов
Определение гибкости сжатого элемента связано с установлением его расчетной длины l0, которая в свою очередь зависит от фактической длины колонны (стойки) lcol и
Метод расчета, основанный на проверке
«устойчивой прочности» гибкого элемента
Метод «устойчивой прочности» относится к методам второй группы. Если принять, что упругая линия внецентренно сжатого элемента с шар
Внецентренно растянутые элементы
При расчете внецентренно растянутых элементов рассматривают два характерных случая в зависимости от расположения в сечении растягивающего усилия NSd.
Если продольное раст
Формы разрушения наклонного сечения
В отличие от зоны «чистого изгиба», где действуют, главным образом, нормальные напряжения, в приопорной зоне железобетонная конструкция работает в условиях плоского напряженного состояния при совм
При действии изгибающего момента
Расчет железобетонных элементов при действии изгибающего момента для обеспечения прочности по наклонной трещине (рис. 13.1) должен производиться по опасному наклонному сечению из условия:
Метод ферменной аналогии (стержневая модель)
Впервые метод ферменной аналогии для расчета прочности наклонных сечений был предложен в начале ХХ века практически одновременно Мёршем (Германия) и Риттером (Швейцария), поэтому трад
Расчет бетонных элементов по прочности на смятие
При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов, подвергнутых действию местных сжимающих нагрузок, в качестве прочностной характеристики бетона следует принимать расчетное сопротивлени
С косвенным армированием
При косвенном армировании элементов из тяжелого бетона сварными поперечными сетками прочность сечения, подвергнутого действию местной нагрузки, следует проверять по формуле:
Расчет на отрыв
Расчет железобетонных элементов по прочности на отрыв от действия нагрузки, приложенной к нижней грани или в пределах высоты сечения следует производить из условия (рис 14.1):
Расчет на продавливание
Продавливание (местный срез) железобетонных конструкций является результатом действия сосредоточенных сил или реакций, приложенных к сравнительно малым площадкам, называемых согласно нормативным до
Лекция 15. усталостная прочность конструкций
Влияние многократно повторяющихся нагружений, которые могут вызвать усталостное разрушение конструкции, следует учитывать в расчетах, если они появляются не менее 5´105 –кра
Железобетонных конструкций
Трещиностойкость железобетонных конструкций – способность железобетонной конструкции сопротивляться образованию и раскрытию трещин. Трещины в бетоне конструкций образуются уже в процессе формирован
Расчет ширины раскрытия наклонных трещин
Расчетную ширину wk трещин, наклонных к продольной оси элемента, нормы рекомендуют определять по формуле (16.5) с заменой Sr на Sr,
Предельно допустимые прогибы
Ограничение прогибов железобетонных конструкций связано с необходимостью обеспечения условий нормальной эксплуатации зданий и сооружений, в которых эти конструкции использованы. Предельно допустимы
Расчетные модели для определения прогибов
Точные методы определения прогибов железобетонных конструкций требуют учета в расчетах многих параметров, влияющих на деформации и напряжения в бетоне и арматуре, что в конечном итоге влияет на вел
Прогибы железобетонных элементов, работающих без трещин
Расчет прогибов железобетонных элементов, работающих без трещин, производят в соответствии с линейно-упругой моделью. Прогибы железобетонного элемента a(x) в стадии I напряженно-деформирован
Прогибы железобетонных элементов, работающих с трещинами
Определение кривизны железобетонного элемента, работающего с трещинами. В элементе, работающем с трещинами, изгибная жесткость изменяется по длине элемента, при этом ощу
Защитный слой бетона
Требования по долговечности бетонных и железобетонных конструкций обеспечиваются выполнением расчетных условий предельных состояний, а также конструктивными требованиями, изложенными ниже, в зависи
Расстояния между стержнями продольной арматуры
Расстояние в свету между стержнями продольной арматуры должно обеспечивать совместную работу бетона и арматуры, качественную укладку и уплотнение бетонной смеси и не должно быть менее значений, пок
Расстояние между стержнями поперечной арматуры
Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью фиксации в проектном положении и предотвращения бокового выпучивания в любом направлении продольных
Предельно допустимые диаметры арматуры
Условия применения
Максимально допустимые диаметры продольной арматуры, мм
для внецентренно сжатых элементов
для изгибаем
Технология создания предварительного напряжения в конструкциях
Предварительное напряжение конструкции с использованием арматурных элементов может быть выполнено, главным образом, тремя основными методами:
1) при предварительном напряжении арматуры на
Сущность предварительно напряженных конструкций
При нагружении железобетонной конструкции в материалах растянутой зоны (бетон и арматура) в результате их совместной деформации возникают растягивающие усилия.
Усилия (F), действующ
Назначение величины предварительного напряжения
Общим требованием при назначении величины предварительного напряжения является создание такого натяжения арматуры, которое приводило бы к оптимальному напряженному состоянию бетона и арматуры в кон
Виды потерь предварительного напряжения
Усилие предварительного напряжения не остается постоянным во времени в результате потерь, начинающихся практически с момента натяжения арматурных элементов и развивающихся в течение всего периода э
Усилие предварительного обжатия
При расчете предварительно напряженной конструкции по предельным состояниям первой и второй групп следует принимать усилия предварительного обжатия, соответствующее рассматриваемой расчетной ситуац
Нормальные напряжения при обжатии
Нормальные напряжения sх в бетоне следует рассчитывать как для линейно-упругого материала, принимая соответствующие знаки при NSd, NPd, NSd
Общие положения
При проектировании предварительно напряженных конструкций действуют все требования, касающиеся материалов, основ проектирования и конструирования, относящиеся к железобетонным конструкциям. При это
Размещение арматуры в сечении
Расстояния в свету между стержнями (при натяжении арматуры на упоры) или оболочками канатов напрягаемых элементов при натяжении на бетон по высоте и ширине сечения должны назначаться с учетом напра
Защитный слой бетона
Толщина защитного слоя бетона определяется из условия обеспечения прочности бетона в процессе его обжатия и долговечности конструкции при дальнейшей эксплуатации.
Защитный слой бетона може
Требования к анкеровке напрягаемой арматуры
В предварительно напряженных конструкциях, независимо от способа натяжения арматуры, следует обеспечивать ее надежную анкеровку на концевых участках.
При этом установка анкеров (анкерных у
Общие требования
Организация практических занятий основывается на логической последовательности их проведения после изучения физико-механических свойств материалов железобетона и основ метода расчета конструкций по
ЗАДАЧИ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОГО РЕШЕНИЯ.
№1. Проверить прочность балки прямоугольного сечении с размерами b=200мм, h=600мм, с=50мм. Бетон класса С12/15. Растянутая арматура класса
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить площадь сечения продольной арматуры для балки прямоугольного сечения с размерами b = 350 мм, h = 600 мм. Бетон класса С 12/15. Арматура класса S 400. Изгибающий моме
Изгибающих моментов
Цель занятия: Научиться определять прочность, а также подбирать площадь поперечного сечения продольной арматуры элементов таврового профиля в зависимости от положения нейтрально
Задачи для самостоятельного решения.
№1. Проверить прочность балки таврового сечении с размерами bf=900мм, hf=50мм, bw=200мм, h=400мм с=40мм. Бетон тяжелый класса С16/2
Задачи для самостоятельного решения
№1.Определить площадь сечения арматуры колонны многоэтажного рамного каркаса с размерами сечения b=350мм,h=350мм,c=50мм,c1=50мм. Бетон тяжелый класса С
Железобетонных элементов
Цель занятия: Научиться определять расчетную прочность наклонных сечений изгибаемых элементов при действии поперечных сил, а также проектировать поперечное армирование для таких
Задачи для самостоятельного решения.
№1 Проверить прочность балки по наклонным сечениям прямоугольного профиля с размерами b=200 мм, h=600 мм, с=50 мм., Бетон класса С12/15. Растя
Задачи для самостоятельного решения
№1. Определить параметры напряженно-деформированного состояния, момент образования трещин и прочность нормального сечения балки таврового сечения, с размерами bf=900мм,
Термины и определения
Арматура для железобетонных изделий и конструкций
Арматура– элемент усиления конструкции (изделия) из бетона, органически включенный в е
Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
(20.1)
(20.3)
при проскальзывании.
(20.4)
(20.5)
, (20.6)
.
. (20.7)
(20.8)
,
(20.9)
(20.10)
(20.11)
(20.12)
(20.13)
(20.14)
(20.15)
(20.16)
(20.17)
(20.18)
, (20.19)
(20.20)
(20.21)
(20.22)
(20.23)
(20.24)
(20.25)
(20.26)
(20.27)
(20.28)
Новости и инфо для студентов