рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Реферат Курсовая Конспект

Влияние легирующих элементов на свойства рабочего слоя двухслойных валков

Влияние легирующих элементов на свойства рабочего слоя двухслойных валков - раздел Геология, Курс лекций по специальным чугунам Область применения отливок из специальных чугунов охватывает практически все отрасли экономики – добычу и обогащение полезных ископаемых Известно, Что Первичная Литая Структура Оказывает Решающее Влияние На Формиро...

Известно, что первичная литая структура оказывает решающее влияние на формирование свойств чугунов в отливках при их охлаждении в форме или во время термической обработки. Первичная кристаллизация легированного рабочего слоя валков может протекать с выделением либо избыточных кристаллов твердого раствора аустенита, либо высокоуглеродыстых фаз - цементита, специальных карбидов. Кристаллизация заканчивается эвтектическим превращением. Последовательность образования фаз и их количество определяется составом сплава и степенью переохлаж­дения расплава, которая напрямую связана с его перегревом.

Литая структура окончательно формируется в результате про­цессов, протекающих в твердом состоянии: выделение избыточных фаз из твердых растворов, эвтектоидное превращение и т.д.

В легированных чугунах природа высокоуглеродистой фазы на­прямую связана с вводимыми добавками. Элементы, стимулирующие межатомные связи типа С-С, способствуют графитизации, а Ме-С - карбидообразованию. Поэтому еще в жидком состоянии в предкристаллизационном периоде закладываются условия, определяющие природу первичных фаз, особенно карбидов и эвтектики. Количество вводимых при этом карбидообразующих элементов может быть различным. Не­обходимо установление оптимального их количества при минималь­ной стоимости.

В чугунных валках, кроме железа и обычно сопутствующих элементов (углерода, кремния, мар­ганца, фосфора и серы) могут содержаться хром, церий, никель, кальций, молибден, медь, магний и алюминий.

В ограниченных количествах для легиро­вания валков применяют бор, титан, ванадий, ниобий, теллур. Кроме того, в любом валковом расплаве содержатся газы: кислород (почти весь в виде оксидов), водород и азот.

Перечисленные элементы оказывают влияние на структуру валка, а через нее на свойства.

Известно, что повышение содержания углерода в металле с 1,5 до 4,0 % приводит к увеличению износостойкости закаленных белых хромистых чугунов, она повышается примерно в три раза, а твердость - всего на 6 %. В производственных условиях добиться повышения твердости чугуна за счет увеличения содержания углерода затрудни­тельно. Износостойкость чугунов определяется не столько значе­ниями твердости, сколько структурой: количеством и характером (природной) карбидных фаз и эвтектических составляющих.

Углерод при быстром охлаждении образует карбиды железа (цементит), а при медленном - графит. Эту особенность углерода ис­пользуют при производстве валков.

Повышение содержания углерода при условии его графитизи­рующего влияния приводит к росту твердости и износостойкости за счет увеличения количества весьма твердых карбидов (табл. 7.7).

Таблица 7.7

Максимально возможное количество свободных карбидов в рабочем слое валков

Содержание углерода, % 2,46 2,68   2,78   2,83   3,00   3,09   3,52  
Количество карбидов, % 30,3   33,4   33,9   34,9   37,3   38,5   41,8  

Никель является основным легирующим элементом для большинства типов белых чугунов высокой твердости, в том числе и для валковых. Но при этом необходимо учитывать две стороны его влияния на их структуру и свойства.

Первая. Увеличение склонности к графитизации при эвтектоидном превращении (снижает «точку» этого превращения). Это ком­пенсируют вводом в чугун хрома в определенных пропорциях. При содержании никеля 4 - 5 % эта пропорция составляет около 3:1 (такое соотношение принято за рубежом), на отечественных заводах вводят никель и хром в соотношении (5,5 - 5,0):1, а нескомпенсированный графитизирующий эффект никеля снижают путем уменьшения содержания кремния до 0,25 - 0,30 %. Лучше использовать соотношение никеля к хрому, принятое на зарубежных заводах.

Вторая. Увеличение склонности к образованию графита отжига при содержании выше 3,6 % и особенно выше 4,0 %. Это наблю­дается при медленном охлаждении валков массой 5 – 7 т, в которых процесс графитизации идет достаточно быстро.

Хром тормозит графитизацию, однако слабее, чем при эвтектическом превращении. Предотвратить полностью образование графита отжига в рабочем слое валка не удается даже при соотношении Ni:Cr < 2,2 - 2,3.

Кинетика превращения аустенита в белых чугунах с различным содержанием никеля исследована на образцах, взятых из рабочего слоя валков (диаметр валков 0,5 - 0,7 м). Изучали процесс изотермического распада, хотя на самом деле рабочий слой валка ох­лаждался непрерывно, а скорость охлаждения влияет на положение критических точек. Несмотря на это, по кривым изотермического пре­вращения можно объяснить влияние никеля на структуру и твердость двухслойных валков.

Повышение содержания никеля увеличивает устойчивость ау­стенита в области перлитного и бейнитного распада, сдвигает кривые начала превращения вправо, понижает критические точки и смещает область аустенита к более низким температурам. Поэтому облегчаются условия получения игольчатых структур в литом состоянии.

При содержании никеля 4,40 % структура состоит в основном из мартенсита и остаточного аустенита. Кроме того, имеются иглы бейнита. Такая неоднородность структуры продуктов распада аустенита как в сечении одной ветви дендрита, так и в разных ветвях является характерной для рабочего слоя двухслойных хромоникелевых валков.

При содержании никеля 4,12 - 3,82 % бейнитная структура при­обретает доминирующее положение. При концентрации никеля 4,13 % в структуре с нижним и верхним бейнитом имеется мартенсит; при 3,82 % никеля в структуре наблюдаются иглы нижнего бейнита и перистые иглы верхнего бейнита. При снижении содержания никеля в чугуне доля игольча­тых структур уменьшается, грубеет и их внутренняя структура, появ­ляются колонии сорбитообразного перлита, которые затем и преобладают при содержании никеля менее 3,0 %.

Никель содержится преимущественно в продуктах распада аустенита, коэффициент его распределения между карбидами и матрицей в чугунах из рабочего слоя двухслойных валков мал. Поэтому максимум твердости сдвигается в сторону меньших содержаний никеля при увеличении количества карбидов в чугуне.

Двухслойные валки с содержанием никеля 3,5 - 4,5 % отличаются весьма мелкозернистым характером излома, в них отсутствует выра­женная столбчатость.

Кремний, являясь сильным графитизирующим элементом, значительно увеличивает разность тем­ператур стабильного и метастабильного эвтектического равнове­сия за счет снижения температуры метастабильного равновесия. При 0,5 % кремния в чугуне эта разность составляет около 10°, при 2 % кремния около 40°. Поэтому затрудняется переохлаждение чугуна ниже температуры метастабильного равновесия и облегчаются условия образования графита при кристаллизации рабочего слоя валков.

Совместное влияние углерода и хрома на твердость вал­кового чугуна положительно. Достичь твердости 65 - 75 HS можно при содержаниях уг­лерода 2,5 - 3,5 % и хрома 1,0 - 1,3 %, Но при повышении содержания хрома более 1,0 % резко увеличивается количест­во трещин, достигая 30 и более процентов. То же происходит при увеличении концентрации углерода более 2,9 %.

Увеличение содержания кремния от 0,2 до 1,2 % приводит к уменьшению количества трещин, но одновременно это способствует снижению твердости рабочего слоя валка. Содержание кремния, при котором процент трещин не превышает 10 %, равно 0,35 - 0,45 %, а максимальное количество трещин приходится на со­держание кремния 0,55 - 0,70 % (в основном горячие).

При дальнейшем увеличении содержания кремния количество трещин уменьшается. Наибольшая твердость рабочего слоя валков при данном химическом составе колеблются в пределах 68 - 69 единиц, что соответствует концентрации кремния 0,35 %, и не устраивает про­изводственников. Разница в содержании кремния в металле рабочего слоя и промывочном, превышающая 0,6 %, приводит к увеличению количества трещин более чем в два раза.

Низкое содержание кремния (до 0,35 % в текущем производстве) и хрома (до 0,8 %) диктовалось необходимостью получения отбела, чистого от включений эвтектического и отжигового графита. Такое сочетание кремния и хрома нельзя считать наилучшим. Оно приводит к интенсивному насыщению чугуна газами, особенно при перегреве его в печи до 1500 - 1550 °С, и повышенной склонности чугуна к образова­нию газовых раковин.

Для валков с высокой твердостью и хорошими литейными свойст­вами лучше применять чугун с содержанием 0,8 - 1,1 % кремния и 1,2 - 1,8 % хрома. Максимальная твердость чугуна с 3,8 - 4,1 % никеля достигается при 1,6 - 1,8 % хрома.

Марганец подобно никелю, увеличивает устойчивость аустенита, а поэто­му иногда используется для его частичной замены. При повышении его содержания в чугуне более 1,2 - 1,4 % существенно увеличивается транскристаллизация структуры, усиливается анизотро­пия механических свойств в рабочем слое валков, а поэтому валки с высоким содержанием марганца могут эксплуатироваться, в условиях прокатки, не сопровождающихся применением значительных динами­ческих, нагрузок.

Действие марганца на износостойкость при постоянном содер­жании углерода носит экстремальный характер. Максимальную изно­состойкость имеют сплавы с содержанием марганца 6 - 11 %.

Наибольшее количество трещин (более 45 %) в валках приходится на содержание марганца в чугуне 0,85 - 1,05 %, а наименьшее (6 - 7 %) на концентрацию его 0,65…0,80 %. Марганец относится к карбидообразующим элементам и существенно это свойство проявляется при содержании более 0,8 %.

Основным карбидообразующим элементом чугунов для валков яв­ляется хром при его содержании 0,6 - 1,8 %. При таком его количестве образуется легированный хромом цементит (Fe,Cr)3C и эвтектика (ледебу­рит) с неблагоприятной морфологией, совершенно неудовлетворяющей принципу Шарли для обеспечения высокой износостойкости. В ледебуритной колонии легированный хромом цементит (Fe,Cr)3C является матричной фазой, а аустенит- разветвленной. Принцип Шарпи предпола­гает обратное. Поэтому механические свойства, износо- и теплостойкость чугуна с карбидами цементитного типа напрямую связаны как с хрупко­стью цементита, так и с тем, что он является матричной фазой в ледебури­те.

Хром растворяется преимущественно в карбидах. Так, в вал­ковом чугуне при общем содержании хрома 0,94 - 1,38 % он рас­пределяется между карбидами и матрицей в отношении 4:1 - 10:1. Но в хромоникелевых валковых чугунах типа «Нихард», где содержание хрома не превышает 1,5 - 1,6 %, он не образует специальных карбидов.

Хром оказывает влияние и на структуру матрицы. Он стаби­лизирует аустенит и препятствует его превращению при высоких температурах. При увеличении содержания хрома до 1,8 % несколько уменьшается количество никеля, необходимое для создания мартенситной основы.

Хром, при его содержании до 1,2 %, оказывает весьма слабое инокулирующее влияние. Поэтому в чугунах, применяемых при производ­стве двухслойных валков, не замечено влияние хрома на величину зерна. При повышении содержания хрома более 1,0 % все характери­стики чугуна несколько снижаются, за исключением микротвердости перлита, которая в интервале 0,6 - 4,98 % хрома увеличивается с 320 до 390 Н50.

Если переход от одного типа карбида хрома к другому реали­зовывать за счет повышения содержания углерода, то увеличение износостойкости может не наступить, так как в процессе изнашива­ния усиливается склонность крупных и хрупких карбидов к растрескиванию и выкрошиванию из матрицы.

Чем ниже содержание хрома, тем меньший брак по тре­щинам в валках. При наиболее частом содержании хрома в чугуне 0,8 - 1,1 % (более 55 %), количество трещин колеблется в пределах 12 - 17 %, при содержании хрома менее 0,6 % трещин становится еще меньше, но при этом не обеспечивает­ся необходимая твердость рабочей поверхности валка.

Изменить неблагоприятную морфологию хромистого цементита и ледебурита можно путем введения в состав чугуна титана, ванадия и молибдена, лучше в комплексе.

Особое место среди легирующих элементов, применяющихся при производстве валков типа ЛПХНд, занимает молибден. Его использование до сих пор в нашей стране носит весьма огра­ниченный характер, часто из-за противоречивости мнений, по вопро­су эффективности его влияния на служебные свойства валков. В то же время, анализ технической литературы, патентных источников и проспектов фирм свидетельствует о том, что в вальцелитейном про­изводстве США, Швеции, Японии, Великобритании, ФРГ молибден является наиболее часто применяемой легирующей добавкой не только в хромоникелевых чугунах для двухслойных валков, но и в чугунах для валков различного назначения. Отмечается, что он повышает прочность чугуна при высокой температуре, а также его сопротивление значительным термоциклическим нагрузкам. Та­кое его свойство используется при присадке даже в чугун для вал­ков, который не содержит других легирующих элементов. В отечест­венной практике в соответствии с техническими условиями на чу­гунные прокатные валки молибден вводят в количестве 0,2 - 0,5 % в чугун для отливки отдельных типов двухслойных листопрокатных вал­ков исполнения ЛПХНМд.

При исследовании влияния молибдена на структуру и свойства низколегированного белого валкового чугуна (2,6 - 2,8 % никеля; 0,8 - 0,9 % хрома) и среднелегированного чугуна (3,8 - 4,0 % никеля; 0,8 - 0,9 % хрома) в лабораторных условиях было установлено, что уровень свойств регулируется в основном степенью легирования, а мо­либден в условиях каждого из исследованных разновидностей белого чугуна обуславливает дополнительное приращение предела прочности и твердости.

В низколегированном никелем чугуне его влияние связано с об­разованием игольчатых структур (бейнита) вместо перлита. При исход­ном среднелегированном чугуне бейнит и частично мартенсит образу­ются и без молибдена. В этом случае ввод молибдена способствует увели­чению количества мартенсита. При испытании термостойкости отмечено ее повышение во всех исследованных чугунах при увеличении концен­трации молибдена.

Анализ образцов от двухслойных валков показал, что добавка в чугун 0,3 - 0,5 % молибдена заметно уменьшает количество «графи­та отжига» в рабочем слое и способствует устойчивому получению в них высокой твердости 76 - 83 HSh. Данные по критериальной оценке служеб­ных свойств валков свидетельствует о целесообразности легирования чугуна двухслойных валков молибденом, особенно при получении валков с высокой твердостью (ЛПХНМд-76);

Повышение содержания молибдена с 0,24 до 0,87 % приводит к увели­чению твердости с 49 до 62 HRC, коэффициента износостойкости с 2,0 до 3,17.

Твердость рабочего слоя двухслойных валков можно регулировать как содержанием карбидов, так и структурой продуктов превращения аустенита. На Кушвинском заводе прокатных валков проведено промышленное опробование комплексно-легированных отбеленных и полутвердых чугунов, содержащих кроме хрома, никеля и молибдена, 0,8 – 3,4 % меди и 0,15 – 0,17 % ванадия.

Выполненные на Кушвинском заводе прокатных валков исследо­вания показали, что содержание никеля может быть снижено до 2,6 - 3,2 % при вводе в состав чугуна более дешевой (в 4,0 - 4,2 раза) меди, при усло­вии обеспечения их суммарного содержания 4,0 - 4,4 %. Указанное со­отношение обеспечивает получение бейнито-мартенситной структуры без остаточного аустенита. Промышленные испытания партии валков из чугуна с частичной заменой никеля медью показа­ли, что общая средняя стойкость их на 7 % выше стойкости валков серий­ного производства.

В качестве аналога никеля по влиянию на структуру, при частич­ной его замене, в составе чугуна более целесообразно использовать медь, которая не вызывает усиления транскристаяличности. Установлена це­лесообразность использования меди совместно с бором.

Однако ввод ее в состав чугуна не решает вопрос уменьшения в его структуре графитных включений, поэтому исследовали возмож­ность дальнейшего повышения износостойкости путем дополнитель­ного легирования ванадием, являющимся карбидизирующим элемен­том.

Микроструктурный анализ отбеленного рабочего слоя двух­слойных валков опытных плавок показал, что дополнительное легиро­вание ванадием в пределах 0,1 - 0,2 % (валки исполнения ЛПХНДМФд-74) очищает отбеленный слой от графитных включений, повышает твердость и износостойкость чугуна. Отличие структуры рабочего слоя валков исполнения ЛПХНДМФд-74 от валков исполне­ния ЛПХНДМд-73 состоит в несколько большем (на 1 - 3 %) количе­стве цементита и мелкоигольчатых продуктов распада аустенита при небольшом количестве троостита. Ванадий в количестве 0,1 - 0,2 % способствует повышению дисперсности и существенному раздробле­нию дендритной структуры. По-видимому, нитриды и карбиды вана­дия являются дополнительными центрами кристаллизации, а поэтому способствуют получению мелкозернистой структуры. Ванадий снижа­ет активность углерода в карбидной фазе и стабилизирует ее. Отличи­тельной особенностью ванадия является то, что уже при содержании 0,10 - 0,15 % он способен образовывать собственные мелкозернистые карбиды VС. В структуре рабочего слоя по мере удаления от литой поверхности бочки валка увеличивается количество троостита. Микро-твердость структуры матрицы с удалением от поверхности уменьшает­ся в среднем от 4800 до 3950 МПа при твердости цементита в пределах 8850...9275 МПа. Усредненные механические свойства чугуна валков исполнения ЛПХНДМФд-74 приведены в табл. 7.8.

Таблица 7.8

Механические свойства чугуна опытных плавок с размерами бочки 700х1700 мм

Место отбора об­разцов   Механические свойства  
НВ   sВ, МПа   аК, кДж/м2 Износ, г  
Рабочий слой         0,0358  
Нижняя шейка   Л*9Л       -  
Верхняя шейка         -  

 

Определение механических свойств образцов, вырезанных в ра­бочем слое валков, позволило установить, что дополнительное легиро­вание чугуна ванадием обеспечивает снижение анизотропии свойств (до 18,5 %), достигаемого за счет повышения прочности тангенциальных образцов при постоянном уровне свойств радиальных. На основании исследований структуры и, свойств были установлены оптимальные технологические параметры отливки валков, исполнений ЛПХНДМд-72 и ЛПХНДФд-74, химические составы которых приведены в табл. 7.9.

Таблица 7.9

Химический состав чугуна рабочего слоя двухслойных листопрокатных валков

Исполнение валков   Химический состав чугуна, масс. %  
С   Si   Mn   Р   S  
ЛПХНДМд-72   2,70-2,85   0,45-0,50   0,65-0,75   до 0,45   до 0,10  
ЛПХНДФд-74 2,70-2,85 0,40-0,50 0,60-0,70   до 0,45 до 0,10

 

 

окончание табл. 7.9

Исполнение валков   Химический состав чугуна, масс. %
Cr Ni Cu Mo V
ЛПХНДМд-72   0,70-0,80   3,10-3,30   1,2-1,4 0,3-0,5 -
ЛПХНДФд-74 0,65-0,80   3,10-3,30 1,2-1,4 0,4-0,5 0,1-0,2

 

Сопоставление механических свойств опытных валков и валков текущего производства показало, что дополнительное легирование чу­гуна рабочего слоя двухслойных валков медью и ванадием обеспечивает повышение изно­состойкости на 25 - 35 % и прочности на 15 – 20 %.

Эксплуатационные испытания валков исполнения ЛПХНДМд-73 и ЛПХНДМФд-74 на станах 1450 ММК и 1700 КapMК и 2000 ЧерМК показали, что стойкость их на 37,4 - 58,7 % выше, чем стойкость валков исполнения ЛПХНд-70.

В чугунах с добавками ванадия в структуре появляется аустенитно-цементито-хромисто-ванадиевокарбидная эвтектика (A+(Fe,Cr)3C+VC). Также как и при легировании титаном, доля VC в эвтектике растет с уве­личением добавок ванадия. Однако полной замены ледебурита на эвтекти­ку A+VC не происходит вследствие недостаточного количества ванадия. В чугунах полная замена ледебурита может произойти при [V] > 6,5 %.

– Конец работы –

Эта тема принадлежит разделу:

Курс лекций по специальным чугунам Область применения отливок из специальных чугунов охватывает практически все отрасли экономики – добычу и обогащение полезных ископаемых

Введение.. Диапазон механических и служебных свойств современных типов и марок чугунов весьма широк Серый чугун с пластин чатым..

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Влияние легирующих элементов на свойства рабочего слоя двухслойных валков

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Все темы данного раздела:

Особенности легирования
  Легирование является одним из методов управления процессами образования структуры и формирования свойств чугуна. Оно позволяет измельчать первичные структурные составляющие, получат

Особенности жидкого состояния
  Природа жидкого состояния является одним из наиболее сложных объектов изучения теории агрегатного состояния металлов и сплавов. Среди множества теорий жидкого состояния широкое приз

Первичные фазы и распределение легирующих элементов в чугунах
  Первичной структуре принадлежит решающее влияние в формировании свойств чугунов. Влияние первичной структуры на процесс формирования свойств чугунов не утрачивает своего значения и

Особенности термической обработки
  Высокая эффективность термической обработки применительно к отливкам из легированных специальных чугунов делает её неотъемлемой частью всего технологического цикла изготовления изде

Изотермическая закалка
Изотермическая закалка заключается в последовательном проведении двух основных операций: 1) аустенизации, т. е. нагрева до температуры закалки и выдержки; 2) переохлаждения аустенита с последующим

Нормализация
Нормализация отливок из специальных чугунов заключается в нагреве до температур аустенизации, выдержки при этой температуре и спокойном охлаждении на воздухе. При нормализации легированных

Улучшение
  Улучшение отливок из легированных чугунов представляет собой сочетание полной закалки с высоким отпуском. В практике термической обработки легированных чугунов улучшение ис

Процессы коррозии в чугуне
  Причиной повышенной коррозии отливок из чугуна является образование гальванических пар из его структурных составляющих при контакте с агрессивной средой. При этом графит играет роль

Влияние химического состава на коррозионную стойкость
  Хром относится к самопассивирующимся металлам. При механическом повреждении пассивной плёнки оксидов хрома она легко самопроизвольно восстанавливается. Пассивность хромистых чугунов

Марки хромистых коррозионностойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 – 87 предусматривает три марки высокохромистых чугунов, отличающихся прежде всего содержанием хрома, углерода и кремния (табл. 2.2). Таблица 2.2 Химическ

Влияние химического состава на структуру и свойства
В системе сплавов Fe – Si образуются следующие фазы: - γ-фаза – твёрдый раствор кремния в γ- железе (максимальная растворимость кремния в γ- железе достигает 2,15 %);

Марки кремнистых коррозионностойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 – 87 предусматривает пять марок кремнистых чугунов, отличающихся прежде всего содержанием кремния, углерода и тем, что в некоторых марках имеется молибден (табл. 2.5).

Общая характеристика
  Обычные низколегированные серый, ковкий, высокопрочный чугуны при нагреве в окислительной среде корродируют, а в ре­зультате графитизации увеличивают объем. Специальные жар

Формирование структуры
Сплавы железа с алюминием, содержащие до 36 % Аl, обра­зуют непрерывный ряд твердых растворов. В системе Fe – Аl - С образуются углеродсодержащие фазы: графит, Fe3AlC

Марки жаростойких алюминиевых чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 - 82 «Чугун легированный для отливок со специ­альными свойствами» предусматривает пять марок чугуна ле­гированного алюминием. Основным требованием к чугуну каждой марки (т

Влияние хрома на жаростойкость чугунов
  Легирование чугуна малыми добавками хрома (до 4 % Cr) повышает устойчивость эвтектического цементита при нагреве и уменьшает рост чугуна. Повышение окалиностойкости низкохромистых ч

Марки жаростойких хромистых чугунов, их основные свойства, области применения
  Для изготовления жаростойких отливок применяются низко- и высокохромистые чугуны, марки которых приведены в ГОСТ 7769-82 (табл. 3.1). Низкохромистые чугуны марок ЧХ1, ЧХ2,

Влияние кремния на структуру и свойства чугунов
  При содержании 5,6 % Si чугун практически имеет однофазную ферритную матрицу и поэтому отличается высокой ростоустойчивостью. Окалиностойкость кремнистого чугуна связана с образован

Марки кремнистых жаростойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769 - 82 предусматривает две марки жаростойкого кремнистого чугуна ЧС5 и ЧС5Ш. Химический состав чугунов марок ЧС5 и ЧС5Ш и механические свойства жаростойких кремнистых чугуно

Отливки из комплексно-легированных жаростойких чугунов
  Кроме стандартных марок жаростойких чугунов для изготовления жаростойких отливок часто используют комплексно-легированные белые хромистые чугуны, которые одновременно являются жароп

Марки жаропрочных чугунов, их основные свойства, области применения
  Марки и химический состав жаростойких чугунов приведены в ГОСТ 7769-82. Высоконикелевые чугуны, обладают высокой жаропрочностью, немагнитностью, износостойкостью, являются

Процессы абразивного изнашивания
  Реальным условиям работы оборудования и инструмента при аб­разивном изнашивании соответствуют различные схемы внешнего си­лового нагружения. Все эти схемы можно систе­матизировать п

Влияние химического состава на свойства чугунов
  Кремний в износостойких чугунах можно рассматривать как легирующий элемент, распределяющийся при кристаллизации между аустенитом и эвтектическим расплавом. Кремний повыша

Влияние структуры на износостойкость
  Одним из важнейших факторов, определяющих сопротивление металлических сплавов изнашиванию, является их структурное состояние, а также свойства, взаимное расположение, количествен­но

Влияние карбидной фазы
Тип и морфология. В чугунах, содержащих до 7 % Сr, образу­ется легированный хромом цементит (Fe,Cr)3C. Хотя по мере увеличения содержания хрома в чугуне до 7 % микротвердость карб

Влияние металлической основы
  Высокая износостойкость определяется также металлической основой, в которой закреплены карбиды. В настоящее время нет единого мнения, какой должна быть металлическая матриц

Влияние термической обработки
  Повысить механические свойства и износостойкость чугуна можно путем термической обработки. Высокая абразивная износостойкость белых чугунов обеспечивается толь­ко при мартенситной и

Марки износостойких чугунов, их основные свойства, области применения
  ГОСТ 7769-82 «Чугун легированный для отливок со специальными свойствами» предусматривает девять марок белых износостойких чугунов: низколегированный хромистый марки ЧХ3Т, высоколеги

Комплексно-легированные белые износостойкие чугуны
Наибольшей износостойкостью обладают чугуны, соответствующие принципу Шарпи, требующему полной инверсии расположения фаз, т. е. чтобы наиболее твердые структурные составляющие залегали в виде изоли

Общая характеристика
Антифрикционные сплавы, предназначенные для применения в узлах трения со смазкой, должны обеспечивать нормальную работу трущихся деталей как в период приработки, так и при последующей эксплуатации,

Марки антифрикционных чугунов, их основные свойства, области применения
ГОСТ 1585 - 85 устанавливают 10 марок антифрикционного чу­гуна для отливок, работающих в узлах трения со смазкой. Стан­дарт регламентирует иххимический состав (табл. 6.1), микро­структуру и твердос

Применение
  Валки с отбеленным рабочим слоем ЛП и ЛПМ. Эти валки имеют рабочий слой из белого чугуна, переходный слой, состоящий из половинчатого чугуна, и сердцевину из серого чугуна.

Химический состав рабочего слоя валков
Марка валка Химический состав, % C Si Mn Cr Ni S P

Особенности плавки и заливки форм
  Плавка чугуна осуществляется при высоких температурах и сопровождается сложными физико-химическими процессами взаимодействия расплава, флюсов, шлаков, печных и атмосферных газов, фу

Литейные свойства специальных чугунов
Жидкотекучесть высокохромистых белых чугунов при оптимальных температурах заливки не уступает жидкотекучести обычного серого чугу­на. Линейная усадка белых чугунов составляет 1,8 - 2,2 %,

Особенности технологии формы в зависимости от свойств специальных чугунов
  Технологический процесс изготовления деталей из специальных чугунов, несмотря на разнообразие применяемых составов и большое чис­ло марок, имеет много общих черт. Это сходство опред

Механическая обработка отливок
  Механическая обработка отливок из специальных чугунов очень трудоемкая операция. Наиболее трудно обрабатываются отливки из белых износостойких чугунов. Обрабатываемость бел

Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Education Insider Sample
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама
Соответствующий теме материал
  • Похожее
  • Популярное
  • Облако тегов
  • Здесь
  • Временно
  • Пусто
Теги