рефераты конспекты курсовые дипломные лекции шпоры

Реферат Курсовая Конспект

Измерение и расчет точек пересечения

Измерение и расчет точек пересечения - раздел Электротехника, Анализ электромагнитной совместимости Точка Пересечения Является Удобным Параметром Для Оценки Уровней Интермодуляц...

Точка пересечения является удобным параметром для оценки уровней интермодуляционных продуктов, возникающих в радиотехнических устройствах. Недостаток точки пересечения состоит в невозможности ее прямого измерения, поскольку она лежит выше точки компрессии 1 дБ, где нарушается условие, при котором было получено выражение (9.22). При значениях входных сигналов, соответствующих значению IPNi, имеет место перегрузка электронного прибора, и изменение уровня сигнала на основной частоте и уровня интермодуляционного продукта больше не подчиняются уравнениям (9.24) и (9.25). Это обстоятельство отображают пунктирные кривые на рис. 9.16. Таким образом, точка пересечения является гипотетической точкой, которая в реальности не существует. Однако значение точки пересечения можно рассчитать по результатам измерений уровня интермодуляционного продукта и уровней сигналов на частотах, образующих этот ИМП, не доводя их до области, где имеет место компрессия сигналов.

Измерения выполняют двухсигнальным методом. Обычно измеряют точку пересечения третьего порядка. Однако в спецификациях радиоприемных устройств можно также встретить значение точки пересечения второго порядка, а для усилителей мощности - значение точки пересечения пятого порядка.

Рассмотрим ситуацию общего случая, когда измеряется точка пересечения нечетного порядка N = 2n - 1 (n ³ 2) для наиболее опасных частот интермодуляции вида fим = | nf1 - (n - 1)f2 |. Схема измерений представлена на рис. 9.17, a, где обозначены: Г1, Г2 – генераторы сигналов; å – сумматор. Если испытуемым прибором является усилительный каскад, то измерение точек пересечения производится при отсутствии избирательности на выходе каскада. При измерениях на вход прибора на частотах f1 и f2 подают два гармонических сигнала одинакового уровня. На выход испытуемого прибора подключают анализатор спектра. При отсутствии избирательности на выходе прибора можно наблюдать картину, представленную на рис. 9.17, б, где
Po – уровень мощности сигналов на выходе прибора на основных частотах, PIMNo – уровень мощности продукта интермодуляции на выходе прибора, D = Po-PIMNo, дБ. Точка пересечения порядка N, приведенная к выходу, определяется выражением


=. (9.27)

Действительно, увеличение уровней каждого из сигналов на частотах f1 и f2 на входе испытуемого прибора на D/(N - 1) приводит к росту уровней этих сигналов на выходе прибора на такую же величину, т. е новые значения их уровней становятся равными

(9.28)

В тоже время уровень ИМП на выходе возрастает на ND/(N - 1) и становится равным

Сравнивая (9.28) и (9.29), видим, что уровни на основных частотах и уровень продукта интермодуляции N-го порядка на выходе прибора совпадают, а значит соответствует точке пересечения N-го порядка, приведенной к выходу, которая представлена выражением (9.27). Если нужно иметь информацию о точке пересечения , приведенной к входу, то ее можно вычислить, используя (9.26), или

,

где Pi – мощности сигналов, образующих интермодуляционный продукт порядка N, на входе испытуемого прибора.

Точку пересечения следует вычислять в области, где имеет место линейное (в децибелах) изменение уровня ИМП со скоростью определяемой порядком интермодуляции, а ошибки системы измерения минимальные. На практике хорошо рассчитывать точку пересечения 3-го порядка при уровнях ИМП на 40…60 дБ ниже уровня на основных частотах [4], [11].

Для усилителей, работающих в режиме класса А, измерение и расчет точки пересечения третьего порядка обычно трудностей не представляет. Однако в оконечных усилителях мощности (УМ) радиопередатчиков этот режим обычно не используется, поскольку в этом режиме УМ имеет низкий кпд. В частности, оконечные УМ базовых станций GSM обычно работают в режиме класса АВ. Измерение точек пересечения таких усилителей представляет определенные трудности, поскольку большинство усилителей класса АВ имеют узкие области, где продукты интермодуляции ведут себя достаточно хорошо, т. е. их уровень изменяется с наклоном, соответствующим порядку интермодуляции. При определении точки пересечения IP3 для таких усилителей следует проявлять определенную осторожность. Из сказанного раннее следует, что кривые для основных частот и интермодуляционного продукта 3-го порядка до точки, близкой к точке компрессии 1 дБ, приближенно являются отрезками прямых с наклоном +1 и +3 соответственно. Реальные кривые для УМ класса АВ могут быть более или менее близки к этим прямым линиям на отдельном интервале изменения мощности. Чтобы определить IP3 таких УМ, рекомендуется измерять мощность одной несущей
Po = Po1 и мощность ИМП 3-го порядка PIM3o = Po3 (рис. 9.18) в нескольких точках, т. е. при нескольких уровнях мощности на входе, и по полученным результатам строить прямую, которая имеет наименьшее среднеквадратическое отклонение от результатов измерений [12]. Вычисление IP3, основанное только на одном измерении мощностей Po1 и Po3 при данной мощности на входе, может привести к значительным ошибкам по сравнению с прямыми наилучшего приближения.

На практике можно наблюдать изменение уровня интермодуляционного продукта при изменении частотного разноса между тональными испытательными сигналами, с помощью которых измеряется точка пересечения. Это может быть связано с частотной зависимостью значений коэффициентов полинома, описывающего передаточную функцию мгновенных значений УМ, которая может проявляться при больших частотных расстройках испытательных сигналов. Кроме того, на уровень измеряемого ИМП могут, при недостаточной фильтрации по низкой частоте, влиять низкочастотные интермодуляционные продукты, обычно четных порядков, вызывающие изменение положения рабочей точки УМ [12].

При наличии избирательности на выходе прибора, как, например, при измерении точки пересечения РПУ, частоты f1 и f2 выбирают таким образом, чтобы образующаяся интермодуляционная частота (одна из двух) совпала с частотой настройки приемника. АРУ приемника отключают. Анализатор спектра подключают к выходу линейного тракта РПУ. Чтобы правильно рассчитать D, после измерения уровня ИМП на выходе приемник последовательно настраивают на частоты f1 и f2 и измеряют Po. Измеренные значения мощности не должны различаться более, чем на 1 дБ. Зная уровень сигналов на входе и выходе линейного тракта приемника и уровень интермодуляционного продукта, можно рассчитать точки пересечения IPNo и IPNi.

Как отмечалось выше, в спецификациях на радиоприемник обычно указывают двухсигнальную точку пересечения третьего порядка и иногда второго. Наличие избирательности в РПУ приводит к тому, что значение точки пересечения зависит от того, как расставлены частоты испытательных сигналов по отношению к частоте настройки приемника (рис. 9.19). Если частоты находятся за пределами полосы пропускания преселектора, то точка пересечения будет больше, чем в том случае, когда частоты находятся в полосе преселектора, но размещаются за пределами полосы пропускания первого УПЧ. Однако интермодуляционные искажения не ограничены преселектором приемника. Если частотный разнос между сильными входными сигналами мал по сравнению с шириной полосы первого УПЧ, то возможно образование интермодуляционных продуктов в тракте первого УПЧ, и точка пересечения, соответствующая такому размещению испытательных сигналов, будет меньше. Наименьшее значение точки пересечения будет соответствовать размещению частот испытательных сигналов в полосе последнего УПЧ.


Учитывая сказанное, в спецификациях приемника указывают на каких частотах или при каких расстройках между испытательными сигналами определяется точка пересечения. Наиболее часто точку пересечения РПУ указывают для испытательных сигналов, частоты которых находятся в полосе первого, но за полосой конечного УПЧ. Однако можно встретить спецификации, в которых частоты испытательных сигналов лежат вне полосы первого УПЧ, но находятся в полосе преселектора РПУ.

Если известны точки пересечения отдельных электронных приборов, то можно оценить значение точки пересечения системы, представляющей каскадное соединение этих приборов. Основное допущение, которое используется при такой оценке, состоит в том, что продукты интермодуляции, возникающие в каждом каскаде от пары основных частот, поступающих на вход системы, складываются синфазно. Это соответствует ситуации «наихудшего» случая. Реальная точка пересечения будет больше или равна полученному значению. Для каскадного соединения усилителей и других электронных приборов значение точки пересечения, приведенной к входу, дает выражение [13]:

, (9.30)

где N – порядок интермодуляции; IPNi sys – точка пересечения N-го порядка, приведенная к входу системы, мВт; IPNik – точка пересечения N-го порядка k-го каскада, приведенная к входу каскада, мВт; q = (N-1)/2 ;Gk – коэффициент усиления k-го каскада по мощности, в разах; k = 1, 2, 3,…. – порядковый номер каскада, начиная от входа системы.

Другая общая формула для каскадного соединения, представляющая точку пересечения, приведенную к выходу, имеет вид [14]:

, (9.31)

где IPNo sys – точка пересечения N-го порядка, приведенная к выходу системы, мВт; IPNok – точка пересечения N-го порядка k-го каскада, приведенная к выходу каскада, мВт; K – число каскадов; Gok – общее усиление по мощности (в разах) каскадов, следующих за k-ым каскадом.

Остальные обозначения, как в (9.30).

Формулу (9.31) можно переписать в виде

(9.32)

где Gk – коэффициент усиления k-го каскада по мощности (в разах).

9.5.6. Динамический диапазон приемника по интермодуляции
и связь параметров нелинейности

Динамический диапазон приемника по интермодуляции, определение которого дано раннее, является важным параметром радиоприемного устройства. Его значение связано со значением точки пересечения. Зная точку пересечения N-го порядка, приведенную к входу, можно рассчитать динамический диапазон по интермодуляции N-го порядка. Для получения нужных соотношений обратимся к рис. 9.20, где представлены графики уровней сигналов на основных частотах и интермодуляционного продукта N-го порядка.


Пусть fим = | ±nf1 ± mf2 | и N = n + m. Обозначим уровень полезного сигнала на входе приемника, от которого ведется отсчет динамического диапазона приемника по интермодуляции Ps вх = MDS. На выходе РПУ
Ps вых = MDS + G, где G – коэффициент усиления приемника, дБ. Верхняя граница динамического диапазона приемника по интермодуляции N-го порядка равна восприимчивости РПУ к интермодуляции N-го порядка. Для приемников гражданского применения восприимчивость приемника к интермодуляции определяется уровнем испытательных сигналов при kим = 1. Это означает, что на выходе приемника уровень интермодуляционного продукта N-го порядка также равен Ps вых. Как следует из определения динамического диапазона по интермодуляции и как видно из рис. 9.20, уровень испытательных сигналов на входе РПУ в этом случае составляет Pi вх = MDS + + Dим N , где Dим N – динамический диапазон приемника по интермодуляции N-го порядка, дБ.

 

Рассмотрим на рис. 9.20 два треугольника: D ABC и D DBC. Из D ABC найдем, что

BC = AC = IPNi MDS.

С другой стороны, из D DBC следует, что

BC = × N = N(IPNi Dим N MDS).

Следовательно,

N(IPNi Dим N MDS) = IPNi MDS,

откуда можно получить, что

. (9.33)

Несколько слов о нижней границе динамического диапазона, обозначенной MDS. При оценке динамического диапазона по интермодуляции в большинстве зарубежных радиоприемных устройств под MDS понимают минимальный обнаруживаемый сигнал, дБм. В качестве такого сигнала для связных РПУ выбирают сигнал, равный уровню собственного шума приемника. В этом случае

MDS = –174 + 10 lg BR + NF,

где BR – полоса пропускания приемника, Гц; NF – коэффициент шума приемника, дБ.

При расчетах динамического диапазона отечественных РПУ по формуле (9.33) принимают MDS = PR, где PR – чувствительность РПУ, дБм.

Чтобы оценить связи между параметрами, связанными с нелинейными эффектами, обратимся к выражению (9.22) и найдем амплитуду испытательных сигналов, соответствующих точке пересечения наиболее опасного 3-го порядка интермодуляции. Поскольку при измерениях, связанных с определением точки пересечения, амплитуды входных сигналов устанавливают одинаковыми, то, полагая U1 = U2 = U и N = 3 (при этом k может быть 1 или 2), найдем

(9.34)

В точке пересечения 3-го порядка имеем

Uим 3 = UIP3o = a1UIP3i (9.35)

и U = UIP3i . (9.36)

Здесь a1 – коэффициент линейного члена полинома, соответствующий коэффициенту усиления в линейном режиме. Подставив (9.35) и (9.36) в (9.34), получим

,

откуда

. (9.37)

Сравнив (9.12), (9.16) и (9.37) и переходя к децибелам, найдем

P1 дБ, in = IP3i – 9.6, (9.38)

P1 дБ, in, бл = IP3i – 12.6. (9.39)

Выражения (9.38) и (9.39) определяют связи, существующие между параметрами, характеризующими разные виды нелинейных эффектов, которые могут происходить в электронных приборах, в том числе и в РПУ. Однако к этим соотношениям нужно относиться с определенной осторожностью, поскольку они получены в предположении, что передаточная функция мгновенных значений сигнала рассматриваемого электронного прибора является полиномом третьей степени. В общем случае, исходя из практического опыта, обычно отмечается, что связь между точкой компрессии 1 дБ и точкой пересечения 3-го порядка, приведенной к входу, имеет вид

IP3i = P1 дБ, in + (10…15), (9.40)

хотя встречаются случаи, когда отличие точки пересечения 3-го порядка IP3i от точки компрессии 1 дБ, P1 дБ, in, может составлять и более 15 дБ.

9.5.7. Оценка мощности интермодуляционных продуктов
с использованием точки пересечения

Точку пересечения определяют, используя два испытательных сигнала одинакового уровня. Поэтому, естественно, что точка пересечения позволяет определить уровни интермодуляционных продуктов, когда мощности мешающих сигналов на входе прибора одинаковые. Так, из рис. 9.21 можно найти, что уровень ИМП N-го порядка PIMNo на выходе прибора при мощностях входных сигналов Pi равен

PIMNo = Pi + G – (N –1)D, (9.41)

где D = IPNiPi .

Подставив D в (9.41), запишем мощность ИМП на выходе прибора в виде

PIMNo = Pi + G – (N –1)(IPNi – Pi) = Pi + G – (N –1)IPNi + (N –1)Pi =

=NPi(N –1)IPNi +G= N(Pi + G)(N–1)(IPNi + G) = NPio(N –1)IPNo. (9.42)

Из (9.42) мощность ИМП N-го порядка, приведенная к входу прибора, определяется согласно выражению

PIMNi = PIMNoG = NPi – (N – 1)IPNi (9.43)

На практике сигналы, образующие интермодуляционный продукт, имеют разную мощность. Один из способов вычисления мощности интермодуляционных продуктов порядка N=n+m на частотах интермодуляции

fим=| ±nf1 ± mf2 |,

порождаемых сигналами с мощностью P1 на частоте f1 и с мощностью P2 на частоте f2, состоит в замене разных мощностей сигналов на одинаковые мощности, вычисляемые согласно выражению [15]:

. (9.44)

Подставив (9.44) в (9.43) или (9.42) (в последнем случае все мощности, входящие в (9.44), рассматриваются на выходе соответствующего прибора), получим формулу для вычисления мощности ИМП, когда исходные сигналы имеют разную мощность

PIMN = nP1 + mP2 - (n + m – 1)IPN. (9.45)

Выражение (9.45) может быть использовано, как для вычислений мощности ИМП, приведенных к входу электронного прибора, так и на его выходе, поэтому в формуле не указано, где берутся мощности сигналов и точка пересечения. В первом случае используются значения мощностей взаимодействующих сигналов на входе прибора и точка пересечения, приведенная к входу. Во втором случае мощности берутся на выходе прибора, а точка пересечения, приведенная к выходу.

– Конец работы –

Эта тема принадлежит разделу:

Анализ электромагнитной совместимости

Санкт петербургский государственный.. электротехнический университет лэти..

Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Измерение и расчет точек пересечения

Что будем делать с полученным материалом:

Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях:

Все темы данного раздела:

Радиоэлектронных средств
    Рекомендовано учебно-методическим объединением вузов Российской Федерации по образованию в области радиотехники, электроники, биомедицинской техники и автоматизац

Список использованных сокращений
АМ – амплитудная модуляция; АРУ – автоматическая регулировка усиления; АС – абонентская станция; АФТ – антенно-фидерный тракт; БЛ – боковой лепесток (диаграммы н

Причины появления проблемы ЭМС
Можно указать несколько факторов, которые приводят к появлению проблемы ЭМС РЭС. 1. Основной причиной, порождающей проблему электромагнитной совместимости радиоэлектронных средств, являетс

Источники и рецепторы электромагнитных помех (ЭМП)
2.1 Классификация ЭМП по связям с источником помехи и некоторые их характеристики Электромагнитная совместимость радиоэлектронных средств определяется качеством работы

Естественные ЭМП.
· Земные ЭМП: Атмосферная помеха – естественная помеха, источником которой являются электрические разряды в атмосфере. Частоты, на которых атмосферная помеха ока

К электростатическому разряду
№ п/п Полупроводниковый прибор Чувствительность к ЭСР, В Полевые транзисторы (МОП-структуры) 1

Искусственные ЭМП
Станционная помеха – это непреднамеренная электромагнитная помеха, создаваемая излучениями выходных каскадов радиопередатчиков через антенну. Индустриальная помеха – это элек

Рецепторы ЭМП. Внутрисистемная и межсистемная ЭМС
Рецептором называют техническое средство, которое реагирует на электромагнитный сигнал или электромагнитную помеху. По аналогии с источниками помех рецепторы делят на естественные и искусств

Измерение кондуктивных помех и восприимчивости к ним
Измерение помех, распространяющихся по проводам, должно происходить без разрыва цепей, в которых измеряют эти помехи. Основным прибором, который используется в качестве датчика при измерениях помех

Измерение помех излучения и восприимчивости к ним
Эталонная методика измерения напряженности электромагнитного поля в диапазоне частот 30….1000 МГц предписывает использование открытой измерительной площадки с идеальным проводящим покрытием,

Экранирование
Экранирование является средством защиты от помех излучения. Оно может быть использовано для снижения уровня помех, поступающих в окружающее пространство от источников помех, или для повышения помех

Фильтрация
Фильтры используют для борьбы с кондуктивными помехами. Фильтрация помех в каскадах радиоэлектронной аппаратуры препятствует передаче помех в другие узлы и устройства по проводам, соединяющим эти у

Заземление
Заземление выполняет важную функцию в электротехнических и радиоэлектронных устройствах, на промышленных предприятиях. Системы заземления несут обратные токи сигналов и питания, образуют опорные ур

Радиочастотный спектр и диапазоны частот
Рекомендация Международного союза электросвязи (МСЭ) V.431-7 [58] разбивает спектр электромагнитных колебаний, частоты которых лежат в пределах от 0,03 Гц до 3000 ТГц, на диапазоны частот. Каждый д

Диапазоны частот электромагнитных колебаний
Номер диапазона Наименование диапазона (частотное) Условное обозначение (частотное) Диапазон частот Наименовани

Стандартизация и международная кооперация в области ЭМС
Электромагнитные волны не признают административных границ и могут создавать помехи радиоэлектронным средствам другой страны. Одним из путей смягчения проблемы ЭМС является стандартизация параметро

Требования к методам анализа ЭМС
Анализ ЭМС должен проводиться на всех этапах жизненного цикла РЭС, начиная с этапа разработки РЭС, ввода РЭС в эксплуатацию и в процессе функционирования РЭС. На этапе разработки изделие должно быт

Анализ параметров ЭМС систем на стадии разработки
Для анализа параметров ЭМС системы на стадии разработки может быть использован модульный подход, который дополняет существующие методологии конструирования электронных систем. Для этого разрабатыва

Анализ внутрисистемной и межсистемной ЭМС РЭС
Проблема ЭМС возникает тогда и только тогда, когда есть источник помехи, есть рецептор помехи и есть путь, по которому помеха поступает

Основные направления по решению проблемы ЭМС
К основным направлениям, по которым идет решение проблемы ЭМС, можно отнести: 1. Улучшение параметров ЭМС радиоаппаратуры. Улучшение параметров ЭМС радиоаппаратуры может быть дост

Виды излучений радиопередатчиков
Если изобразить спектр излучений передатчика, то в общем случае он будет иметь вид похожий на вид, представленный на рис. 7.1.    

Параметры и модели основного и внеполосных излучений
Основное излучение решает задачи функционального назначения РЭС. Однако при этом оно может создавать непреднамеренные помехи другим РЭС. Учитывая, что основное излучение является наиболее мощным из

И необходимой ширины полосы частот
Диапазон рабочих частот Узкополосный случай Bн < BL BL ≤ Bн &#

Параметры модели (7.1)
Вид модуляции Номер участка маски спектра, i Граница участка, Dfi M(Dfi), дБ

Побочные излучения радиопередатчиков
В этом разделе рассмотрим способы описания побочных излучений радиопередатчиков на гармониках, субгармониках и комбинационные излучения. Интермодуляционные излучения рассматриваются при изучении не

Параметры модели (7.9)
Рабочая частота передатчика, f0T Коэффициенты и СКО модели (7.9) f < f0

Предельные значения мощности побочных излучений в контрольной полосе
Радиослужба или тип оборудования Максимально допустимая мощность побочных излучений, дБм, в контрольной полосе Все службы, за исключен

Шумовые излучения передатчика
Шумовые излучения передатчиков находятся за пределами необходимой полосы частот передатчика и непосредственно примыкают к ней. Уровень мощности шумовых излучений значительно меньше уровня мощности

Параметры эмпирической модели, представленной выражением (7.10)
Отстройка Δf от центральной частоты, МГц Диапазон рабочих частот передатчика, МГц 25…76 150…174

Основной канал приема радиоприемника и его описание
К параметрам ОКП, которые используются при анализе ЭМС, относятся частота основного канала приема и чувствительность РПУ. Кроме того, для оценки степени подавления помехи в радиоприемном устройстве

Побочные каналы приема и их описание
Побочные каналы приема (ПКП) образуются в смесителях приемника. ПКП можно разделить на: - комбинационные побочные каналы приема; - субгармонические побочные каналы приема;

Параметры модели (8.9)
Рабочая частота приемника, f0R Коэффициенты и СКО модели (8.9) f < f0

Оценка коэффициента частотной коррекции
При анализе ЭМС РЭС помеху, поступающую в приемник по основному или побочному каналам приема, обычно заменяют эквивалентной помехой, лежащей в полосе пропускания ОКП приемника на частоте его настро

Анализ нелинейных явлений в каскадах радиоаппаратуры
Нелинейные явления, которые влияют на качество работы РЭС и их электромагнитную совместимость (ЭМС), могут иметь место как в радиоприемных устройствах (РПУ), так и в радиопередатчиках (РПД).

Фазовый шум генератора
Фазовый шум является мерой кратковременной стабильности генератора в частотной области. На сигнал генератора гармонических колебаний влияют шумы различного происхождения. Сюда входят, прежде всего,

Перенос шумов гетеродина
    В идеальном случае в смесителе приемника пр

Интермодуляция
9.5.1. Порядок интермодуляции. Наиболее опасные порядки интермодуляции Интермодуляция – самый общий случай нелинейного преобразования электромагнитных колебаний. Инте

Интермодуляция в радиопередатчиках
Рекомендация МСЭ-Р SM.1146 [22] выделяет пять типов интермодуляции, которые могут возникать в радиопередатчиках. Тип 1. Интермодуляция в одиночном передатчике. Интермодуляцио

Перекрестные искажения
Перекрестные искажения в РПУ – это изменение спектрального состава полезного сигнала на выходе радиоприемного устройства при наличии на его входе модулированной радиопомехи, частота которой не лежи

Оценка эффекта блокирования РПУ
Один из подходов к оценке эффекта блокирования радиоприемного устройства состоит в количественной оценке снижения отношения сигнал/шум на выходе приемника. Предполагается, что отношение сигнал/шум,

Характеристики блокирования приемников некоторых цифровых систем связи
Отстройка по частоте GSM 400, GSM 900 DCS 1800 & PCS 1900 MC, дБм БC, дБм MC, дБм

Оценка интермодуляции в радиоприемниках
Интермодуляционные продукты в РПУ могут быть образованы очень большим числом частот, которые присутствуют в эфире. В связи с этим возникает вопрос, в какой полосе частот относительно частоты настро

Границы частотных интервалов для анализа нелинейных эффектов в приемнике
Частота настройки приемника f0R f0R < 30 МГц 30 £ f0R

Эмпирические модели для оценки эффекта интермодуляции в радиоприемниках
№ п/п Вид интермодуляции Мощность продукта интермодуляции, дБм 1. 2f1 – f2

Оценка перекрестных искажений
Перекрестные искажения от модулированных мешающих сигналов проявляются в форме перекрестной амплитудной модуляции, амплитудно-фазовой конверсии или комбинации указанных видов искажений. Ам

ДНА в области рабочих частот.
В этой области форма ДНА изменяется в допустимых пределах, и при расчетах эти изменения не учитывают, считая, что форма ДНА в рабочей полосе частот антенны не изменяется.

ДНА на нерабочих частотах
В диапазоне частот, который для антенны рассматривается как диапазон ее рабочих частот, максимальное значение коэффициента усиления антенны считают постоянным. Его значение всегда указывают в специ

Статистическое описание диаграмм направленности антенн
Детерминированное описание ДНА не может учесть влияния всех факторов на параметры и форму диаграммы направленности, особенно в области боковых и задних лепестков. Изменчивость характеристик антенны

Потери в антенно-фидерном тракте и потери рассогласования
Потери при передаче сигнала от передатчика к антенне или от антенны к входу радиоприемного устройства (РПУ) складываются из потерь непосредственно в антенно-фидерном тракте (АФТ) и потерь рассоглас

Учет поляризационных характеристик антенн и сигналов
В дальней зоне излучения фронт электромагнитной волны становится плоским, а плоская волна является поляризованной. Поляризация электромагнитной волны определяется траекторией и направлением движени

Ближняя зона
Оценка взаимодействия антенн, размещаемых на одном объекте, носит специфический характер, поскольку ситуация требует расчета взаимодействия между близко расположенными антеннами, в том числе между

Общие положения
Модели, описывающие ослабление радиоволн на трассах распространения, находят применение при решении широкого круга задач: расчетах радиолиний, частотно- территориальном планировании РЭС, оценке ЭМС

Графические модели
Как отмечено выше, графические модели могут иметь разный вид. Рассмотрим в общих чертах две графические модели, которые рекомендованы Международным союзом электросвязи (МСЭ) для оценки напряженност

Аналитические модели
Как уже отмечалось, уровень сигнала в точке приема является случайной величиной, испытывающей медленные и быстрые флюктуации, величина которых зависит от ситуации. Аналитические модели, оценивают м

Расчетные соотношения, используемые в модели COST 231 Хата
Условия распространения Формулы для расчета потерь, дБ Город L = 46.3 + 33.9 lg f – 13.82 lg hb

Расчетные соотношения, используемые в модифицированной модели Хата
Условия распространения Формулы для расчета потерь, дБ Диапазон частот, МГц Расстояние, км Близкая зона

Среднеквадратическое отклонение (СКО) потерь на трассах распространения
Значения СКО Диапазон частот, МГц Расстояния, м s = 3.5 дБ 30…3000 d £ 40

Оценка потерь на дифракцию
Как отмечалось раннее, явление дифракции состоит в огибании радиоволнами препятствий, встречающихся на пути их распространения. При этом потери сигнала на трассе распространения возрастают. Обычно

Зоны Френеля.
При распространении радиоволн над неровной поверхностью на величину потерь на трассе распространения влияют: 1) величина просвета между прямым лучом и неровностями поверхности или величина

Дифракция на клине
Первоначально в прямоугольной системе координат с помощью картографической базы данных строят топографический профиль трассы, используя инфо

Дифракция на цилиндре
В большинстве ситуаций препятствия, встречающиеся на местности, не похожи на простой клин и аппроксимация их клином недооценивает потери на дифракцию. Существуют различные способы решения этой зада

Рабочие характеристики и оценка качества работы РЭС
Решение о совместимости радиоэлектронных средств, входящих в некоторую совокупность РЭС, принимают на основе анализа качества работы каждого РЭС совокупности в электромагнитной обстановке, формируе

Системы радиосвязи.
Радиовещание и телефония. Качество работы аналоговой системы, используемой для приема речевой информации, оценивают показателем разборчивости (AS) и/или индексом артикуляции (AI

Цифровые системы.
В современных цифровых системах связи передача информации производится с помощью символов, каждый из которых может передавать несколько бит информации. Число символов М, используемых для пер

Критерии ЭМС
Критерий ЭМС определяет правило, согласно которому выносят решение о наличии или отсутствии электромагнитной совместимости в анализируемой совокупности РЭС. Критерии ЭМС обычно носят пороговый хара

Защитные отношения для систем ТВ (625 строк), работающих в соседнем канале
Разность частот, МГц Защитное отношение, дБ Постоянная помеха Тропосферная помеха ТВ системы

Защитные отношения для аналоговых каналов звукового сопровождения ТВ
Разность несущих частот полезного и мешающего сигналов, кГц Полезный звуковой сигнал Тропосферная помеха Непрерывная поме

В зависимости от расстройки помехи, дБ
Полезный сигнал Помеха Разность между несущими частотами сигнала и помехи (кГц)

Частотно-территориальное планирование
Электромагнитную совместимость РЭС обеспечивают, используя территориальный разнос их антенных систем и/или разнос их рабочих частот. Выбор необходимых частотно-территориальных разносов осуществляют

Управление параметрами радиосигналов
С целью обеспечения возможно большего числа пользователей качественной радиосвязью в мобильных сетях связи используют управление параметрами радиосигналов. Управление на системном уровне позволяет

Хотите получать на электронную почту самые свежие новости?
Education Insider Sample
Подпишитесь на Нашу рассылку
Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail
Реклама
Соответствующий теме материал
  • Похожее
  • Популярное
  • Облако тегов
  • Здесь
  • Временно
  • Пусто
Теги