РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ - раздел Образование, ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ Общие Положения
3.1. Бетонные Элементы Рассчитываются По Прочности Н...
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.1. Бетонные элементы рассчитываются по прочности на действие продольных сжимающих сил, изгибающих моментов и поперечных сил, а также на местное сжатие
3.2. Бетонные элементы в зависимости от условий их работы и требований, предъявляемых к ним, рассчитывают без учета или с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.
Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п.1.4,а, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона.
С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производят расчет элементов, указанных в п.1.4,б, а также элементов, в которых не допускают трещины по условиям эксплуатации конструкций (элементов, подвергающихся давлению воды, карнизов, парапетов и др.). При этом принимают, что предельное состояние характеризуется достижением предельных усилий в бетоне растянутой зоны.
3.3. Если усилия (момент, поперечная сила или продольная сила) F1 от постоянных и длительных нагрузок превышает 0,9 усилия от всех нагрузок, включая кратковременные, следует проводить расчет на действие усилий F1, принимая расчетные сопротивления бетона Rb и Rbt с учетом коэффициента γb1 = 0,9.
3.4. Расчет по прочности бетонных элементов на действие местного сжатия производят согласно указаниям пп.3.81 и 3.82.
3.5. В бетонных элементах в случаях, указанных в п.5.12, необходимо предусмотреть конструктивную арматуру.
РАСЧЕТ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
3.6. При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов следует учитывать случайный эксцентриситет еа, принимаемых не менее:
1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения;
1/30 высоты сечения;
10 мм.
Для элементов статически неопределимых конструкций (например, защемленных по концам столбов) значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести сечения ео принимают равным значению эксцентриситета, полученному из статического расчета, но не менее еа.
Для элементов статически определимых конструкций эксцентриситет ео принимают равным сумме эксцентриситетов - из статического расчета конструкций и случайного.
3.7. При гибкости элементов lo/i > 14 (для прямоугольного сечения при lo/h > 4) необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов путем умножения значений ео на коэффициент η, определяемый согласно п.3.10.
3.8. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов при расположении продольной силы в пределах сечения элемента производится без учета сопротивления бетона растянутой зоны следующим образом.
Для элементов прямоугольного, таврового и двутаврового сечения при действии усилия в плоскости симметрии расчет производится из условия
N £ RbAb, (3.1)
где Аь - площадь сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения продольной силы N (с учетом прогиба) (черт. 3.1.).
Для элементов прямоугольного сечения
(3.2)
где η - см. п.3.10.
Из условия (3.1) также можно рассчитывать симметричные трапециевидные и треугольные сечения, если наибольшее сжатие приходится на большую сторону сечения.
Черт.3.1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны
1-центр тяжести площади сжатой зоны Аь, 2-то же, площади всего сечения
В остальных случаях расчет производится на основе нелинейной деформационной модели согласно пп.3.72 - 3.76, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.
Допускается при косом внецентренном сжатии прямоугольного сечения расчет проводить из условия (3.1), определяя Аь по формуле
(3.3)
где е0x и в0у - эксцентриситеты силы N в направлении соответственно размера сечения h и b.
ηх и ηу -коэффициенты η определенные согласно п.3.10 отдельно для каждого направления.
3.9. Внецентренно сжатые бетонные элементы при расположении продольной силы за пределами поперечного сечения элемента, а также элементы, в которых появление трещин не допускается, независимо от расчета из условия (3.1), должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны из условия
, (3.4)
где yt - расстояние от центра тяжести сечения элемента до наиболее растянутого волокна;
η - см. п.3.10.
Для элементов прямоугольного сечения условие (3.4) имеет вид
(3.5)
Допускается расчет бетонных элементов с учетом бетона растянутой зоны производить на основе нелинейной деформационной модели согласно пп.3.72 - 3.76, принимая в расчетных зависимостях площадь арматуры равной нулю.
3.10. Значение коэффициента η, учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольной силы еo, определяется по формуле
(3.6)
где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле
(3.7)
где D - жесткость элемента в предельной по прочности стадии, определяемая по формуле
(3.8)
lо = определяется по табл.3.1.
Таблица 3.1.
| Характер опирания стен и столбов
| Расчетная длина lо внецентренно сжатых бетонных элементов
|
| 1. С опорами вверху и внизу:
|
|
| а) при шарнирах на двух концах независимо от величины смещения опор
| H
|
| б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор зданий:
|
|
| многопролетных
| 1,2 H
|
| однопролетных
| 1,5 H
|
| в) при частичном защемлении неподвижных опор
| 0,8 H
|
| 2. Свободно стоящие
| 2 H
|
| Примечание. H - расстояние между перекрытиями и другими горизонтальными опорами (при перекрытиях, монолитно связанных со стеной (столбом) за вычетом толщины перекрытия) или высота свободно стоящей конструкции.
|
Для элементов прямоугольного сечения формула (3.8) имеет вид
(3.8a)
В формулах (3.8) и (3.8а):
jl - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный
(3.9)
но не более 2;
М1 - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;
М1l - то же, от постоянных и длительных нагрузок;
dе- коэффициент, принимаемый равным eo/h, но не менее 0,15.
Для стен и столбов с упруго неподвижными опорами указанное значение η, принимается при расчете сечений в средней трети высоты Н. При расчете опорных сечений, принимается η = 1,0, а в других сечениях - по линейной интерполяции.
Если нижняя опора жестко защемлена, то при упругой верхней опоре определенное по формуле (3.6) значение η принимается для сечений нижнего участка высотой 2/3H.
3.11. Расчет с учетом прогиба внецентренно сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения класса не выше В20 при lо £ 20h допускается производить из условия
N £ αnRbh, (3.10)
где αn - определяется по графику (черт. 3.2) в зависимости от значений eo/h и λ = lо h.
3.12. При действии значительных поперечных сил должно выполняться условие
(3.11)
где σmt и σтс - главные растягивающие и главные сжимающие напряжения, определяемые по формуле
(3.12)
σх и τ - нормальное и касательное напряжение в рассматриваемом волокне сечения, определяемые как для упругого материала.
Черт.3.2. График несущей способности внецентренно сжатых бетонных элементов
Для прямоугольного сечения проверка условия (3.11) проводится для волокна на уровне центра тяжести сечения, а для тавровых и двутавровых сечений на уровне примыкания сжатых полок к стенке сечения.
РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
3.13. Расчет изгибаемых бетонных элементов следует производить из условия
M £ RbtW, (3.13)
где W - момент сопротивления для крайнего растянутого волокна; для прямоугольного сечения 
.
Кроме того, для элементов таврового и двутаврового сечений должно выполняться условие
τ ≤ Rbt (3.14)
где τ - касательные напряжения, определяемые как для упругого материала на уровне центра тяжести сечения.
Примеры расчета
Пример 1. Дано: межквартирная бетонная панель толщиной h =150 мм высотой H = 2,7 м, изготовленная вертикально (в кассете); бетон класса В15 (Еb= 24000 МПа, Rb = 8,5 МПа); полная нагрузка на 1 м стены N = 700 кН, в том числе постоянная и длительная нагрузка Nl = 650 кН.
Требуется проверить прочность панели.
Расчет, производим согласно п.3.8. на действие продольной силы, приложенной со случайным эксцентриситетом еа, определенным согласно п.3.6.
Поскольку 
принимаем еа= еo = 10 мм. Закрепление панели сверху и снизу принимаем шарнирным, следовательно, расчетная длина lо, согласно табл.3.1, равна lо = Н= 2,7 м. Так как отношение lо/ h = 2,7/0,15 = 18 > 4, расчет производим с учетом влияния прогиба согласно п.3.10.
По формуле (3.9) определяем коэффициент φl, принимая M1l/М1 = Nl/N =650/700 = 0,93,
φl = 1 + M1l/М1 = 1+ 0,93 = 1,93.
Поскольку eo/h = 10/150 = 0,067 < 0,15, принимаем δе = 0,15.
Жесткость D определим по формуле (3.8а), принимая ширину сечения b = 1 м = 1000 мм
Тогда
Расчетное сопротивление бетона Rb согласно п. 2.8 принимаем с учетом коэффициентов γb2 = 0,9 и γb3 = 0,9, а учитывая наличие кратковременных нагрузок, принимаем γb1 = 1,0. Тогда Rb = 8,5·0,9·0,9 = 6,89 МПа.
Проверим условие (3.1), используя формулу (3.2)
RbAb = Rbbh(1 – 2·e0·η/h) = 6,89·1000·150(1 - 2·0,067·4,797) = 784635 Н = 784,6кН > N=700 кН, т.е. прочность панели на действие полной нагрузки обеспечена.
Поскольку Nl/N = 0,93 > 0,9, согласно п.3.3 проверим прочность панели на действии только постоянных и длительных нагрузок, т.е. при N = 650 кН. В этом случае φl = 2, и тогда
Расчетное сопротивление Rb принимаем с учетом γb1 = 0,9: Rb = 6,89·0,9 = 6,2 Н.
RbAb = 6,2·1000·150(1-2·10·1,745/150) = 713620Н = 713,6 кН > N = 650 кН,
т.е. прочность панели обеспечена при любых сочетаниях нагрузок.
Все темы данного раздела:
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Рекомендации настоящего Пособия распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, выполняемых из тяжелого бетона классов по прочности на сжатие от В
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.6. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить по предельным состояниям, включающим:
- предельные состояния первой группы (по полной непригодности к эксплуатации вс
АРМАТУРА
ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА АРМАТУРЫ
2.14.Для железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего Пособия следует предусматривать арматуру:
- горячекатаную
Общие положения
3.15. Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.
Расчет нормальных сечений изгибаемых эле
Прямоугольные сечения
3.18.Расчет прямоугольных сечений (черт.3.3) производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны
(3.16)
а)
Тавровые и двутавровые сечения
3.23. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т.п.), производят в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница проходит в полке (черт. 3.4,а),
Прямоугольные сечения
Пример 2.Дано: сечение размером b = 300 мм, h = 600 мм; а = 40 мм; изгибающий момент с учетом кратковременных нагрузок М = 200 кНм; бетон
Тавровые и двутавровые сечения
Пример 7. Дано: сечение размерами b'f = 1500 мм, h'f= 50 мм,
b = 200 мм, h = 400 мм; а = 80 мм; бетон класса В25 (
А - таврового сечения ; б- прямоугольного сечения; 1-плоскость действия изгибающего момента ; 2- центр тяжести сечения растянутой арматуры
А0v - площадь наиболее сжатого свеса полки;
х1 - размер сжатой зоны бетона по наиболее сжатой боковой стороне сечения, определяемый по формуле
Черт.3.7. График несущей способности прямоугольного, таврового и Г-образного сечений для элементов, работающих на косой изгиб
Требуемая площадь растянутой арматуры при условии ее работы с полным расчетным сопротивлением определяется по формуле
Элементы постоянной высоты, армированные хомутами, нормальными к оси элемента
3.31. Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (черт.3.9) производят из условия
Q < Qb + Qsw, (3.44)
где Q - поперечная сила в наклонном сечении с длиной
Черт.3.12 Балки с переменной высотой сечения и наклонной гранью
3.37. Для балок без отгибов высотой, равномерно увеличивающейся от опоры к пролету, рассчитываемых на действие равномерно распределенной нагрузки q, наклонное сечение проверяют из условия (3
Элементы без поперечной арматуры
3.41. Расчет элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится из условий
a)
Qmax < 2,5Rbtbho (3.64)
где Qmax - м
Черт.3.17. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в элементах без поперечной арматуры
1- наклонное сечение, проверяемое на действие поперечной силы Q1; 2- тоже, силы Q2
Для упомянутых плоских плит с несвободными боковыми краями правая часть условия (3.66) дели
Черт.3.19. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения
а - для свободно опертой балки; б - для консоли
Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонно
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.49. При расчете железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет еа принимаемый не менее:
1/600 длины элемента или расстоя
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ПРОГИБА ЭЛЕМЕНТОВ
3.53.Влияние прогиба элемента на момент продольной силы (или ее эксцентриситет еo) учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание н
Прямоугольные сечения с симметричной арматурой
3.56 Проверку прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой (когда RsAs = RscA's) производят из условия
М ≤ Rbbx(hо - 0,5x) + (RscA's -
Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
3.59.Проверку прочности прямоугольных сечений с несимметричной арматурой производят из условия(3.91) п.3.56,определяя высоту сжатой зоны по формуле
Двутавровые сечения с симметричной арматурой
3.60. Проверку прочности двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках (черт.3.29), производят следующим образом.
Если соблюдается условие
N ≤
Кольцевые сечения
3.62.Проверка прочности кольцевых сечений (черт.3.30) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 и арматуре, равномерно распределенной по окружности (пр
Круглые сечения
3.64. Прочность круглых сечений (черт.3.32) с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 7), при классе арматуры не выше А400 проверяется из условия
Расчет элементов на косое внецентренное сжатие
3.66.Для элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой в виде 4-х угловых стержней расчет на косое внецентренное сжатие можно производить из условия
Прямоугольные сечения с симметричной арматурой
Пример 22. Дано: колонна среднего этажа рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 40 мм; бетон класса В25 (Еb
Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
Пример 27. Дано: колонна с податливыми заделками по концам сечения с размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 40 мм; бетон класса В25 (Rb
Двутавровые сечения
Пример 28. Дано: колонна одноэтажного промздания: размеры сечения и расположение арматуры - по черт.3.34; бетон класса В30 (Еb = 32500 МПа, Rb = 17,0 МП
Кольцевые сечения
Пример 30.Дано: консольная стойка высотой Н = 6 м, сечение с внутренним радиусом r1 = 150 мм, наружным – r2 = 250 мм; бетон класса В25 (
Круглые сечения
Пример 31. Данo: колонна нижнего этажа рамного каркаса длиной 4,8м; сечение диаметром Dcir = 400 мм; а = 35 мм; бетон класса В25 (Еb = 3·104 МПа,
Расчет наклонных сечений
Пример 34.Дано: колонна многоэтажного рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 600 мм; а = а' = 50 мм; бетон класса В25
ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
3.68. Расчет нормальных сечений внецентренно растянутых элементов в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно пп.3.72 - 3.76.
Расчет прямоугольных сечений
Черт.3.38. Диаграмма состояния растянутой арматуры
3.73. Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям рекомендуется осуществлять с помощью процедуры численного интегрирования по нормальному сечению. Для этого нормальное сече
Черт.3.39. Эпюры деформаций и напряжений в сечении формальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности
а) - двухзначная эпюра деформаций
б) - однозначная эпюра деформаций
- Abi, Zbxi, Zbyi, σbi - площадь, координаты центра тяжести i-го участк
Черт.3.41. Расположение расчетных пространственных сечений в балке, нагруженной сосредоточенными силами
1, 2 -расчетные пространственные сечения;
M1,T1, Q1 - расчетные усилия для пространственного сечения 1;
M2,T2, Q2 - тo же, для пространст
Расчет на совместное действие крутящего момента и поперечной силы
3.79.Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями на действие крутящего момента Т и поперечной силы Q производят из условия
РАСЧЕТ НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ
3.81. Расчет элементов на местное сжатие (смятие) при отсутствии косвенной арматуры производят из условия
N ≤ ψRb.locAb.loc (3.170)
где N - местная
Общие положения
3.83.Расчет на продавливание элементов производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных концентрированно приложенных усилий - соср
Расчет на продавливание элементов без поперечной арматуры
3.84. Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производят из условия
F ≤ Rbtuuho, (3.177)
где F - сос
Расчет на продавливание элементов с поперечной арматурой
3.86.Расчет элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы (черт.3.48) производят из условия
F ≤ Fb,ult + Fsw,ult, (3.184)
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному раскрытию трещин и продолжительному раскрытию трещин.
Непродолжительное раскрытие трещин опре
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.15.Расчет элементов железобетонных конструкции по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкции.
Расчет по деформациям
Черт.4.6. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
а - схема расположения нагрузки; б - эпюра моментов; в - эпюра кривизны
В этом случае для свободно опертых и консольных элементов максимальный прогиб определяют по формуле
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.21.Кривизну железобетонных элементов для вычисления их прогибов определяют:
а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещин
КРИВИЗНА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА НА УЧАСТКЕ БЕЗ ТРЕЩИН В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
4.23.Кривизну железобетонного элемента на участке без трещин определяют по формуле
(4.39)
где М - изгибающий момен
КРИВИЗНА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА НА УЧАСТКЕ С ТРЕЩИНАМИ В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
4.24.Кривизну изгибаемого железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют по формуле
(4.42)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИВИЗНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ
4.27. Значение кривизны принимают равным:
при двухзначной эпюре деформации по сечению - ;
при однозначной эпюре деформаций
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛОВ СДВИГА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА
4.28. Угол деформации сдвига определяется по формуле
(4.51)
где Qx - поперечная сила в сечении х от действи
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ КОНСТРУКЦИЙ
5.2. Минимальные геометрические размеры сечений конструкций следует назначать такими, чтобы обеспечивать:
- возможность надлежащего размещения арматуры (расстояния между стержнями, защитны
АРМИРОВАНИЕ
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.6. Арматура, расположенная внутри сечения конструкции, должна иметь защитный слой бетона (расстояние от поверхности арматуры до соответствующей грани конструкций) чт
Черт.5.1. Установка конструктивной продольной арматуры по высоте сечения балки
5.17. Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых линейных элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм. В колоннах с размером меньшей стороны сечения 250 мм и более диаметр прод
Черт.5.2. Конструкция отгибов арматуры
Прямые участки отогнутых гладких стержней должны заканчиваться крюками.
Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба (считая от опоры) должно быть не более 50 мм.
Черт.5.3. Конструкция пространственных арматурных каркасов в сжатых элементах
5.25. В железобетонных стенах поперечные стержни, нормальные плоскости стены, располагаются на расстояниях по вертикали не более 20d, а по горизонтали не более 600 мм. При этом, если требуем
Черт.5.5. Анкеровка арматуры путем отгиба
СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ
5.37.Для соединения арматуры принимают один из следующих типовстыков:
а) стыки внахлестку без сварки:
- с прямыми концами стержней периодического проф
Черт.5.6 Расположение стержней, стыкуемых внахлестку, и самих стыков
а - расположение стержней в стыке; б - расположение стыков
В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой
Черт. 5.7. Закругления в фаски
а - закругления в ребристой плите; б - фаска между полкой и стенкой в тавровой балке; в - сочетание фаски и закругления в уме фермы; г- смягчение острого угла в ригеле; д - закругление в отверст
Черт.5.8. Технологические уклоны
а - в форме с откидными бортами; б и в - в неразъемной форме; г - то же, с применением выпрессовщика; д u e - при немедленной распалубке; ж - в форме с глухим бортом; з - то же, с выпресс
Черт.5.10. Типы строповочных петель
а - свободно размещаемые в изделии из стали классов А 240 и А 300; б -размещаемые в стесненных условиях из стали класса А 240; в - то же, из стали А 300
Таблица
Черт.5.13. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
a-в - между отдельными арматурными изделиями; г- между стержнями
1 - разделитель из арматурной стали, устанавливаемый между рядами сеток; 2 - фиксатор-подкладка для обеспечения з
СОРТАМЕНТ АРМАТУРЫ
Номинальный диаметр стержня, мм
Расчетная площадь поперечного стержня, мм2, при числе стержней
Теоретическая масса 1м длины арматуры, кг
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b - ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;
bf, b'f - ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой
Новости и инфо для студентов