Черт.5.10. Типы строповочных петель - раздел Образование, ПОСОБИЕ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ТЯЖЕЛОГО БЕТОНА БЕЗ ПРЕДВАРИТЕЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ А - Свободно Размещаемые В Изделии Из Стали Классов А 240 И А 3...
а - свободно размещаемые в изделии из стали классов А 240 и А 300; б -размещаемые в стесненных условиях из стали класса А 240; в - то же, из стали А 300
Таблица 5.3
| Петли
| Обозначения размеров
| Размеры
|
| d
| 6-12
| 14-16
| 18-22
|
|
|
R
|
|
|
|
|
|
r
|
|
|
|
|
|
a1
| 3d
|
|
а2
| 6d
|
Таблица 5.4
| Диаметр стержня петли, мм
| Масса изделия т, кг, приходящаяся при подъеме на одну петлю из стали классов
| Диаметр стержня петли, мм
| Масса изделия т, кг, приходящаяся при подъеме на одну петлю из стали классов
|
| А240
| А300
| а240
| А300
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
| Примечания:
1. Значения т соответствуют углу между стропами и горизонтом, равному 45° и более; меньший угол наклона не допускается. Если гарантируется строповка изделия с помощью вертикальных стропов, допускается при подборе диаметра петли уменьшать массу изделия, приходящуюся на петлю, в 1,4 раза.
2. При диаметре стержня петли от 8 до 22 мм включительно допускается увеличивать при специальном обосновании приведенные значения т на 25 %.
|
При подъеме за три петли и более, расположенных на одном торце изделия (например, на стеновой панели), масса изделия принимается распределенной только на две петли, поэтому в этом случае установка более двух петель не рекомендуется.
При применении приспособлений (самобалансирующихся траверс), обеспечивающих самобалансирование усилий между стропами, допускается массу изделия распределять между петлями в соответствии с конструкцией приспособления.
5.50.Высоту проушины петли he (черт.5.10), соответствующую размерам чалочных крюков грузовых стропов, следует принимать равной, мм:
60 - при диаметре стержня петли от 6 до 16 мм;
80 - при диаметре стержня петли от 18 и 22 мм;
150- при диаметре стержня петли от 25 до 32 мм.
Длину ls и глубину запуска hb концов ветвей петли в бетон изделия (см. черт.5.10) рекомендуется принимать согласно табл.5.5
При расположении строповочных петель в стандартных углублениях (черт.5.11,а) значение hb можно отсчитывать от верхней поверхности бетонного элемента.
Таблица 5.5
| Нормативная кубиковая прочность бетона в момент первого подъема изделия, МПа
| Длина запуска в бетон ls
| Глубина запуска в бетон hb
|
| От 3 до 7
| 45d (50d)
| 35d (40d)
|
| Св. 5 до 10
| 35d (40d)
| 25d (30d)
|
| „ 10 „ 20
| 30d (35d)
| 20d (25d)
|
| „ 20 „ 30
| 25d (30d)
| 15d (20d)
|
| Св.30
| 20d (25d)
| 15d (20d)
|
| Примечание. Значения, приведенные в скобках, относятся к случаям подъема в вертикальном положении однослойных тонкостенных элементов (типа стеновых панелей из тяжелого бетона) толщиной не более 220 мм.
|
Черт.5.11. Размеры лунок для заглубленного расположения проушин строповочных петель
а - замкнутые углубления; б - разомкнутые углубления (на краях изделия) при диаметре стержня петли 6-16мм: R1=125мм, а=30мм, b1=50мм, l1=25мм, l2=30мм; при диаметра петли 18-22мм: R1=150мм, а=40мм, b1=65мм, l1=30мм, l2=30мм
Во всех случаях значение ls следует принимать не менее 200 мм.
Для петель, выполняемых из арматурной стали Æ25А240 и Æ28А300 и более, значения ls и hb следует увеличивать на 20 %.
Ветви петли из стали класса А240, а также прямые (без отгибов) ветви петель из стали класса А300 должны заканчиваться крюками.
В необходимых случаях допускается располагать ветви под углом одна к другой не более 45°.
Расстояние между боковой поверхностью хвостового участка крюка петли и поверхностью изделия, измеряемое в плоскости крюка, следует принимать не менее 4d (черт.5.10, а).
В том случае, если невозможно произвести на необходимую длину запуск концов петли, анкеровку петли необходимо осуществлять различными способами, например приваркой к закладным деталям, заведением за рабочую продольную арматуру и т.д. Надежность принятой анкеровки петли следует подтвердить расчетом или испытаниями.
5.51. Допускается располагать строповочные петли в углублениях так, чтобы их проушины располагались ниже грани бетонного или железобетонного изделия. Это расположение особенно рекомендуется при механизированной отделке поверхности бетона, когда выступающие петли мешают такой отделке. Углубления для петель могут быть замкнутыми (см. черт.5.11, а) или разомкнутыми (черт.5.11, б). В последнем случае в них не скопляется вода, которая может замерзнуть, а также улучшаются условия фиксации петель. Из условия заведения в проушину чалочного крюка стропа лунку следует располагать со смещением к середине изделия относительно плоскости проушины.
ФИКСАЦИЯ АРМАТУРЫ
5.52. Соответствие расположения арматуры ее проектному положению должно обеспечиваться применением средств фиксации.
Фиксацию арматуры рекомендуется осуществлять с помощью:
а) устройств однократного использования, остающихся в бетоне;
б) инвентарных приспособлений, извлекаемых из бетона до или после его твердения:
в) специальных деталей, прикрепленных к рабочей поверхности формы или опалубки и не препятствующих извлечению железобетонного элемента из формы или снятию с него опалубки.
5.53. Рекомендуется применять следующие фиксаторы однократного использования:
а) для обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона -по черт.5.12;
б) для обеспечения требуемого расстояния между отдельными арматурными изделиями или стержнями - по черт.5.13;
в) для обеспечения требований, указанных в подпунктах "а" и "б" - по черт.5.14.
Все темы данного раздела:
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Рекомендации настоящего Пособия распространяются на проектирование бетонных и железобетонных конструкций зданий и сооружений, выполняемых из тяжелого бетона классов по прочности на сжатие от В
ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ
1.6. Расчеты бетонных и железобетонных конструкций следует производить по предельным состояниям, включающим:
- предельные состояния первой группы (по полной непригодности к эксплуатации вс
АРМАТУРА
ПОКАЗАТЕЛИ КАЧЕСТВА АРМАТУРЫ
2.14.Для железобетонных конструкций, проектируемых в соответствии с требованиями настоящего Пособия следует предусматривать арматуру:
- горячекатаную
РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.1. Бетонные элементы рассчитываются по прочности на действие продольных сжимающих сил, изгибающих моментов и поперечных сил, а также на местное сжатие
3.2. Бетон
Общие положения
3.15. Расчет по прочности железобетонных элементов на действие изгибающих моментов следует производить для сечений, нормальных к их продольной оси.
Расчет нормальных сечений изгибаемых эле
Прямоугольные сечения
3.18.Расчет прямоугольных сечений (черт.3.3) производится следующим образом в зависимости от высоты сжатой зоны
(3.16)
а)
Тавровые и двутавровые сечения
3.23. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т.п.), производят в зависимости от положения границы сжатой зоны:
а) если граница проходит в полке (черт. 3.4,а),
Прямоугольные сечения
Пример 2.Дано: сечение размером b = 300 мм, h = 600 мм; а = 40 мм; изгибающий момент с учетом кратковременных нагрузок М = 200 кНм; бетон
Тавровые и двутавровые сечения
Пример 7. Дано: сечение размерами b'f = 1500 мм, h'f= 50 мм,
b = 200 мм, h = 400 мм; а = 80 мм; бетон класса В25 (
А - таврового сечения ; б- прямоугольного сечения; 1-плоскость действия изгибающего момента ; 2- центр тяжести сечения растянутой арматуры
А0v - площадь наиболее сжатого свеса полки;
х1 - размер сжатой зоны бетона по наиболее сжатой боковой стороне сечения, определяемый по формуле
Черт.3.7. График несущей способности прямоугольного, таврового и Г-образного сечений для элементов, работающих на косой изгиб
Требуемая площадь растянутой арматуры при условии ее работы с полным расчетным сопротивлением определяется по формуле
Элементы постоянной высоты, армированные хомутами, нормальными к оси элемента
3.31. Расчет изгибаемых элементов по наклонному сечению (черт.3.9) производят из условия
Q < Qb + Qsw, (3.44)
где Q - поперечная сила в наклонном сечении с длиной
Черт.3.12 Балки с переменной высотой сечения и наклонной гранью
3.37. Для балок без отгибов высотой, равномерно увеличивающейся от опоры к пролету, рассчитываемых на действие равномерно распределенной нагрузки q, наклонное сечение проверяют из условия (3
Элементы без поперечной арматуры
3.41. Расчет элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы производится из условий
a)
Qmax < 2,5Rbtbho (3.64)
где Qmax - м
Черт.3.17. Расположение невыгоднейших наклонных сечений в элементах без поперечной арматуры
1- наклонное сечение, проверяемое на действие поперечной силы Q1; 2- тоже, силы Q2
Для упомянутых плоских плит с несвободными боковыми краями правая часть условия (3.66) дели
Черт.3.19. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения
а - для свободно опертой балки; б - для консоли
Ms - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонно
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.49. При расчете железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы следует учитывать случайный эксцентриситет еа принимаемый не менее:
1/600 длины элемента или расстоя
УЧЕТ ВЛИЯНИЯ ПРОГИБА ЭЛЕМЕНТОВ
3.53.Влияние прогиба элемента на момент продольной силы (или ее эксцентриситет еo) учитывается, как правило, путем расчета конструкции по деформированной схеме, принимая во внимание н
Прямоугольные сечения с симметричной арматурой
3.56 Проверку прочности прямоугольных сечений с симметричной арматурой (когда RsAs = RscA's) производят из условия
М ≤ Rbbx(hо - 0,5x) + (RscA's -
Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
3.59.Проверку прочности прямоугольных сечений с несимметричной арматурой производят из условия(3.91) п.3.56,определяя высоту сжатой зоны по формуле
Двутавровые сечения с симметричной арматурой
3.60. Проверку прочности двутавровых сечений с симметричной арматурой, сосредоточенной в полках (черт.3.29), производят следующим образом.
Если соблюдается условие
N ≤
Кольцевые сечения
3.62.Проверка прочности кольцевых сечений (черт.3.30) при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 ≥ 0,5 и арматуре, равномерно распределенной по окружности (пр
Круглые сечения
3.64. Прочность круглых сечений (черт.3.32) с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 7), при классе арматуры не выше А400 проверяется из условия
Расчет элементов на косое внецентренное сжатие
3.66.Для элементов прямоугольного сечения с симметричной арматурой в виде 4-х угловых стержней расчет на косое внецентренное сжатие можно производить из условия
Прямоугольные сечения с симметричной арматурой
Пример 22. Дано: колонна среднего этажа рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 40 мм; бетон класса В25 (Еb
Прямоугольные сечения с несимметричной арматурой
Пример 27. Дано: колонна с податливыми заделками по концам сечения с размерами b = 400 мм, h = 500 мм; а = а' = 40 мм; бетон класса В25 (Rb
Двутавровые сечения
Пример 28. Дано: колонна одноэтажного промздания: размеры сечения и расположение арматуры - по черт.3.34; бетон класса В30 (Еb = 32500 МПа, Rb = 17,0 МП
Кольцевые сечения
Пример 30.Дано: консольная стойка высотой Н = 6 м, сечение с внутренним радиусом r1 = 150 мм, наружным – r2 = 250 мм; бетон класса В25 (
Круглые сечения
Пример 31. Данo: колонна нижнего этажа рамного каркаса длиной 4,8м; сечение диаметром Dcir = 400 мм; а = 35 мм; бетон класса В25 (Еb = 3·104 МПа,
Расчет наклонных сечений
Пример 34.Дано: колонна многоэтажного рамного каркаса с сечением размерами b = 400 мм, h = 600 мм; а = а' = 50 мм; бетон класса В25
ВНЕЦЕНТРЕННО РАСТЯНУТЫЕ ЭЛЕМЕНТЫ
3.68. Расчет нормальных сечений внецентренно растянутых элементов в общем случае производят на основе нелинейной деформационной модели согласно пп.3.72 - 3.76.
Расчет прямоугольных сечений
Черт.3.38. Диаграмма состояния растянутой арматуры
3.73. Переход от эпюры напряжений в бетоне к обобщенным внутренним усилиям рекомендуется осуществлять с помощью процедуры численного интегрирования по нормальному сечению. Для этого нормальное сече
Черт.3.39. Эпюры деформаций и напряжений в сечении формальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности
а) - двухзначная эпюра деформаций
б) - однозначная эпюра деформаций
- Abi, Zbxi, Zbyi, σbi - площадь, координаты центра тяжести i-го участк
Черт.3.41. Расположение расчетных пространственных сечений в балке, нагруженной сосредоточенными силами
1, 2 -расчетные пространственные сечения;
M1,T1, Q1 - расчетные усилия для пространственного сечения 1;
M2,T2, Q2 - тo же, для пространст
Расчет на совместное действие крутящего момента и поперечной силы
3.79.Расчет по прочности элемента между пространственными сечениями на действие крутящего момента Т и поперечной силы Q производят из условия
РАСЧЕТ НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ
3.81. Расчет элементов на местное сжатие (смятие) при отсутствии косвенной арматуры производят из условия
N ≤ ψRb.locAb.loc (3.170)
где N - местная
Общие положения
3.83.Расчет на продавливание элементов производят для плоских железобетонных элементов (плит) при действии на них (нормально к плоскости элемента) местных концентрированно приложенных усилий - соср
Расчет на продавливание элементов без поперечной арматуры
3.84. Расчет элементов без поперечной арматуры на продавливание при действии сосредоточенной силы производят из условия
F ≤ Rbtuuho, (3.177)
где F - сос
Расчет на продавливание элементов с поперечной арматурой
3.86.Расчет элементов с поперечной арматурой на продавливание при действии сосредоточенной силы (черт.3.48) производят из условия
F ≤ Fb,ult + Fsw,ult, (3.184)
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.1. Расчет железобетонных элементов производят по непродолжительному раскрытию трещин и продолжительному раскрытию трещин.
Непродолжительное раскрытие трещин опре
РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.15.Расчет элементов железобетонных конструкции по деформациям производят с учетом эксплуатационных требований, предъявляемых к конструкции.
Расчет по деформациям
Черт.4.6. Эпюры изгибающих моментов и кривизны в железобетонном элементе постоянного сечения
а - схема расположения нагрузки; б - эпюра моментов; в - эпюра кривизны
В этом случае для свободно опертых и консольных элементов максимальный прогиб определяют по формуле
ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
4.21.Кривизну железобетонных элементов для вычисления их прогибов определяют:
а) для элементов или участков элемента, где в растянутой зоне не образуются нормальные к продольной оси трещин
КРИВИЗНА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА НА УЧАСТКЕ БЕЗ ТРЕЩИН В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
4.23.Кривизну железобетонного элемента на участке без трещин определяют по формуле
(4.39)
где М - изгибающий момен
КРИВИЗНА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА НА УЧАСТКЕ С ТРЕЩИНАМИ В РАСТЯНУТОЙ ЗОНЕ
4.24.Кривизну изгибаемого железобетонного элемента на участках с трещинами в растянутой зоне определяют по формуле
(4.42)
ОПРЕДЕЛЕНИЕ КРИВИЗНЫ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ НА ОСНОВЕ НЕЛИНЕЙНОЙ ДЕФОРМАЦИОННОЙ МОДЕЛИ
4.27. Значение кривизны принимают равным:
при двухзначной эпюре деформации по сечению - ;
при однозначной эпюре деформаций
ОПРЕДЕЛЕНИЕ УГЛОВ СДВИГА ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО ЭЛЕМЕНТА
4.28. Угол деформации сдвига определяется по формуле
(4.51)
где Qx - поперечная сила в сечении х от действи
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ РАЗМЕРЫ КОНСТРУКЦИЙ
5.2. Минимальные геометрические размеры сечений конструкций следует назначать такими, чтобы обеспечивать:
- возможность надлежащего размещения арматуры (расстояния между стержнями, защитны
АРМИРОВАНИЕ
ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА
5.6. Арматура, расположенная внутри сечения конструкции, должна иметь защитный слой бетона (расстояние от поверхности арматуры до соответствующей грани конструкций) чт
Черт.5.1. Установка конструктивной продольной арматуры по высоте сечения балки
5.17. Диаметр продольных стержней внецентренно сжатых линейных элементов монолитных конструкций должен быть не менее 12 мм. В колоннах с размером меньшей стороны сечения 250 мм и более диаметр прод
Черт.5.2. Конструкция отгибов арматуры
Прямые участки отогнутых гладких стержней должны заканчиваться крюками.
Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба (считая от опоры) должно быть не более 50 мм.
Черт.5.3. Конструкция пространственных арматурных каркасов в сжатых элементах
5.25. В железобетонных стенах поперечные стержни, нормальные плоскости стены, располагаются на расстояниях по вертикали не более 20d, а по горизонтали не более 600 мм. При этом, если требуем
Черт.5.5. Анкеровка арматуры путем отгиба
СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ
5.37.Для соединения арматуры принимают один из следующих типовстыков:
а) стыки внахлестку без сварки:
- с прямыми концами стержней периодического проф
Черт.5.6 Расположение стержней, стыкуемых внахлестку, и самих стыков
а - расположение стержней в стыке; б - расположение стыков
В качестве одного расчетного сечения элемента, рассматриваемого для определения относительного количества стыкуемой
Черт. 5.7. Закругления в фаски
а - закругления в ребристой плите; б - фаска между полкой и стенкой в тавровой балке; в - сочетание фаски и закругления в уме фермы; г- смягчение острого угла в ригеле; д - закругление в отверст
Черт.5.8. Технологические уклоны
а - в форме с откидными бортами; б и в - в неразъемной форме; г - то же, с применением выпрессовщика; д u e - при немедленной распалубке; ж - в форме с глухим бортом; з - то же, с выпресс
Черт.5.13. Фиксаторы однократного использования, обеспечивающие требуемое расстояние
a-в - между отдельными арматурными изделиями; г- между стержнями
1 - разделитель из арматурной стали, устанавливаемый между рядами сеток; 2 - фиксатор-подкладка для обеспечения з
СОРТАМЕНТ АРМАТУРЫ
Номинальный диаметр стержня, мм
Расчетная площадь поперечного стержня, мм2, при числе стержней
Теоретическая масса 1м длины арматуры, кг
ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ
b - ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений;
bf, b'f - ширина полки таврового и двутаврового сечений соответственно в растянутой и сжатой
Новости и инфо для студентов