Электрогенераторов РД2Д и ТРКП

Ременные передачи относятся к быстроходным передачам и поэтому в приводах они чаще всего применяются в первой ступени, когда нужно понизить частоту вращения перед входом в редуктор. Чаще всего это необходимо при высокооборотных электродвигателях. Типичным для подвижного состава железных дорог является применение ременных передач для привода редукторов различных электрогенераторов от оси колёсной пары. В этом случае необходимо повышать частоту вращения, применяя мультипликаторы.

На кинематических схемах приводов ременные передачи обозначаются так, чтобы дать полную информацию о типе применяемого ремня (рис. 4.4).

Рис. 4.4. Обозначение ременных передач на кинематических схемах

Исходными данными для расчёта являются номинальная мощность и номинальная частота вращения ведущего вала или условия долговечности ремня.

Благодаря наличию огромной номенклатуры стандартных ремней, инженеру нет необходимости разрабатывать ремни.

При проектировании ременной передачи необходимо выбрать типоразмер и количество ремней, соответствующих динамическим условиям работы, а затем проверить выбранные ремни на прочность и рассчитать конструктивные параметры передачи. Поэтому даже при проектном расчёте передачи, расчёт самого ремня является проверочным.

Расчёт ременных передач проводится в два этапа:

1 – проектный расчёт, его цель – определение геометрических и силовых параметров ременной передачи (выбор типоразмера ремня, расчёт размеров шкивов, силы натяжения ремня, давления на вал);

2 – проверочный расчёт, когда вычисляются напряжения в ведущей ветви ремня и сравнивается с допускаемым.

Наиболее широкое распространение получили плоскоременные и клиновые (поликлиновые) ремни (рис. 4.5).

Рис. 4.5. Ременные передачи. Схемы, параметры и силы.

Плоскоременные передачи применяются при сравнительно высоких скоростях и малых нагрузках. В железнодорожном транспорте они уже, практически, выходят из использования. Однако в эксплуатации всё ещё находятся плоскоременные приводы генераторов РД-2Д для рефрижераторных и пассажирских вагонов постройки старше 1960-х годов.

Клиноременные передачи целесообразно применять при сравнительно меньших скоростях и больших нагрузках, их разновидность – поликлиновые ремни − обеспечивают более высокую точность высоконагруженных ременных передач. В автотранспорте, дорожно-строительных машинах и подвижном составе клиновые ремни широко применяются для приводов электрогенераторов и вспомогательных агрегатов типа маслонасосов, вентиляторов и т.п.

Исходными данными для расчёта являются мощность и частота вращения ведущего шкива передачи (двигателя), а также передаточное число ременной передачи, обычно рекомендуемое в пределах 2…3. Результаты расчёта – геометрические, кинематические и силовые параметры передачи.

Проектный расчёт плоскоременной передачи выполняется в следующем порядке.

Определяется диаметр ведущего шкива:

– для резинотканевых ремней d_1min = (1100…1300) (N₁/n₁)^1/3;

– для полиамидных кордленточных ремней d_1min = k_d M₁ ^1/3,

где k_d = 28,8 при n₁ £ 2000 об/мин; k_d = 31,0 при n₁ > 2000 об/мин.

Рассчитанный диаметр ведущего шкива округляется до ближайшего большего стандартного из нормального ряда по ГОСТ 17383-73: 40, 45, 50, 63, 71, 80, 90, 100, 112, 125, 140, 160, 180, 200, 224, 250, 280, 315, 355, 400, 450, 500, 630, 710, 800, 900, 1000, 1120, 1250, 1400, 1600, 1800, 2000.

Определяется диаметр ведомого шкива d₂, мм d₂ = ud₁(1−ε), где u – заданное передаточное число ременной передачи (u = 2…3); ε = 0,01…0,02 – коэффициент скольжения. Полученный диаметр так же, как и d₁ округляется до ближайшего большего из нормального ряда. По стандарту d₁ и d₂ обозначены D₁ и D₂.

Определяется фактическое передаточное число u_ф и его отклонение от заданного (не более 3 %) u_ф = d₂/ [d₁(1– ε)]; Δ_u = (|u_ф – u| /u)·100% ≤ 3 %.

Определяется приблизительное межосевое расстояние А ≥ 1,5(d₁+ d₂), мм.

Определяется расчётная длина ремня

L = 2A+π(d₁+ d₂)/2 + (d₂ – d₁)²/(4A), мм.

При монтаже передачи надо предусмотреть уменьшение А на 0,01L , чтобы облегчить надевание ремня, для увеличения натяжения ремня предусматривается увеличение А на 0,025L. Для ремней, выпускаемых в виде бесконечного кольца, должна быть принята стандартная длина (табл. 4.1 ремни Б, В) и по ней уточняться межосевое расстояние.

Угол обхвата ремнём ведущего шкива α₁ = 180° – 57° (d₂ – d₁)/А ≥ 150°. При малых межосевых расстояниях и больших передаточных числах, когда в передаче угол обхвата может получиться меньше 150°, а также в высоконагруженных передачах применяют натяжной ролик диаметром не менее 0,8d₁, погружаемый в ведомую, менее нагруженную ветвь ремня. Требуемое погружение ролика удобнее определять графически, вычерчивая передачу в уменьшенном масштабе (рис. 4.6) так, чтобы обеспечивались углы обхвата шкивов
α₁ = 180°…220° и α₂ > α₁.

Рис. 4.6 Схема передачи с натяжным роликом

Скорость ремня V = π d₁n₁/60000, должна быть ≤ 35 м/с.

Частота пробегов ремня U = L /V, должна быть ≤ [15 c^–1]. Это условие гарантирует срок службы 1000…5000 часов.

Окружная сила, передаваемая ремнём F_t = 1000 N_ном/V, где N_ном – номинальная мощность двигателя, КВт.

Допускаемая удельная окружная сила [q_п] = [q₀] С_θ С_α С_V С_P С_d С_F,

где [q₀] − номинальное окружное удельное усилие, передаваемое ремнями при номинальных условиях: угол обхвата 180°, скорость 10 м/с, односменный лёгкий режим работы и горизонтальное расположение (табл. 4.2), С – поправочные коэффициенты (табл. 4.3).

Определяем ширину ремня b = F_t / (δ [k_п]), предварительно задавшись толщиной ремня δ. Ширину ремня округляем до стандартного значения. Толщину ремня находим по выбранной ширине ремня или диаметру ведущего шкива (табл. 4.3).

Площадь поперечного сечения ремня S = δ∙b, мм².

Сила предварительного натяжения ремня F₀ = S∙σ₀ (σ₀ = 2 МПа).

Натяжение ведущей и ведомой ветвей ремня (индексы 1 и 2)

F₁ = F₀+F_t/2; F₂ = F₀ – F_t/2.

Сила давления на вал F_оп = 2 F₀ sin(α₁/2).

При проверочном расчёте плоскоременной передачи проверяется прочность ремня по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви σ_max, МПа: σ_max = σ₁ + σ_и + σ_цб ≤ [σ]_p,

где σ₁ – напряжение растяжения, МПа; σ₁ = F₀/A + F_t/(2A); σ_и – напряжения изгиба, МПа; σ_и = E_иδ/d₁.

Таблица 4.1 Размеры сечения плоских ремней и диаметры ведущих шкивов, мм (d- толщина ремня, мм; b - ширина ремня, мм; Lp – внутренняя длина ремня, мм; d1- диаметр ведущего шкива, мм)
А − Резинотканевые ремни, ГОСТ 23831-79
Число слоёв	Бельтинг Б-800 и Б-200	БКНЛ-65 и БКНЛ-65-2
с обкладками	без обкладок	с обкладками	без обкладок
d	d1	d	d1	d	d1	d	d1
	3,0		2,5		-	-	-	-
	4,5		3,75		3,6		3,0
	6,0		5,0		4,8		4,0
	7,5		6,25		6,0		5,0
	9,0		7,5		7,2		6,0
Примечание. Пример обозначения ремня морозостойкого шириной 200 мм с тремя прокладками из ткани БКНЛ-65 с наружными резиновыми обкладками толщиной 3,0 мм и 1,0 мм из резины класса "В" – Ремень М-200-3-БКНЛ-65-3,0-1,0-В ГОСТ 23831-79
Б − Кордшнуровые ремни, ТУ 38105514-77
d	b	Lp
2,2		500, 550, 600, 650, 700
2,2		750, 800, 850, 900, 1000
2,2		1050, 1100, 1150, 1200, 1250
2,8		1700, 1800, 2000, 2500, 3000
В − Синтетические ремни, ОСТ 1769-84
0,5		250, 260, 280, 300, 320, 340, 350, 380, 400
0,5		420, 450, 480, 500, 530, 560, 600, 630, 670
0,5		710, 750, 800, 850, 900, 950
0,5		1000, 1060, 1120, 1180, 1250, 1320, 1400
0,7		1500, 1600, 1700, 1800, 1900, 2000
0,7		2120, 2240, 2360, 2500, 2650, 2800
0,7		3000, 3150, 3350

= E_и = 80…100 МПа – модуль продольной упругости прорезиненных ремней при изгибе;

σ_цб = ρ·V²·10^–6 – напряжения от центробежных сил, МПа;

ρ = 1000…1200 кг/м³ – плотность материала ремня, кг/м³;

V – скорость ремня, м/с;

[σ_p] = 8 МПа – допускаемое напряжение растяжения.

Если σ_max > [σ_p], то следует увеличить диаметр d₁ ведущего шкива или принять большее сечение ремня и повторить расчёт передачи.

Результаты расчёта плоскоременной передачи представляют в виде перечня параметров: − тип ремня;

− межосевое расстояние;

− толщина, ширина и длина ремня;

− угол обхвата малого шкива;

− частота пробегов ремня;

− диаметры ведущего и ведомого шкивов;

− максимальное напряжение в ремне;

− сила предварительного натяжения ремня;

− сила давления ремня на вал.

 

Таблица 4.2 Номинальное удельное окружное усилие q0, передаваемое ремнями
А − Ремни прорезиненные из БКНЛ-65 и бельтинга Б-820
Число несущих слоёв	d1, мм	Предварительное удельное натяжение ремня Н/мм
2,00	2,25	2,50	3,00
		5,0	5,4	5,8	6,6
	5,2	5,6	6,0	6,8
≥ 125	5,3	5,7	6,1	6,9
		8,1	7,3	8,8	10,0
	7,3	8,5	9,1	10,3
≥ 200	7,5	8,7	9,3	10,5
		10,2	11,1	12,0	13,4
	10,5	11,4	12,3	13,8
≥ 280	10,7	11,6	12,5	14,1
		12,7	14,0	15,1	17,0
	13,0	14,4	15,5	17,4
≥ 400	13,2	14,6	15,8	17,7
Б − Ремни кордшнуровые прорезиненные
100/180/220	2,5/4,5/6,5
В − Ремни капроновые с полиамидным покрытием
	100...200	40...50
Г − Ремни кордленточные полиамидные:
	Лента капроновая	Лента стальная
		2,0...6,5	q0 = 300...500 Н/мм;
		2,5...7,0	δ/d1 = 1000;
		3,0...9,0	δ = 0,6...1 мм.

-

Таблица 4.3 Значения поправочных коэффициентов для плоскоременных передач
Ср − коэффициент динамичности нагрузки и длительности работы:
Характер нагрузки	спокойная	с умеренными колебаниями	с сильными колебаниями	ударная и неравномерная
Ср		0,9	0,8	0,7
При двухсменной работе Ср следует понижать на 0,1; при трёхсменной – на 0,2.
Сa − коэффициент угла обхвата a1 на меньшем шкиве:
Угол обхвата a1, град
Сa		0,97	0,94	0,91
СV − коэффициент влияния натяжения от центробежной силы:
Скорость ремня V, м/с
СV	1,04	1,03		0,95	0,88	0,79	0,68
Сq − коэффициент наклона линии центров к горизонту:
Угол наклона q, град	0…60	60…80	80…90
Сq		0,9	0,8
Сd − коэффициент влияния диаметра меньшего шкива:
Диаметр шкива
Сd	0,6	0,8	0,95	1,0	1,1	1,2
СF − коэффициент неравномерности распределения нагрузки между кордшнурами и уточными нитями плоского ремня, СF = 0,85.

-

Проектный расчёт клиноременной и поликлиновой передачи проиллюстрируем на примере клиноременной передачи (рис. 4.7) текстропно-редукторно-карданного привода (ТРКП) электрогенераторов пассажирских и почтовых вагонов [31].

Рис. 4.7. Привод ТРКП

Для эффективной работы генератора механизм привода повышает частоту вращения, поэтому его называют редуктором лишь по сложившейся традиции, в действительности это мультипликатор с предварительной повышающей ременной передачей, как мы и будем его далее называть.

Ведущий шкив насажен на ось колёсной пары с колёсами диаметром d_кол = 0,950 м, четыре клиновых ремня передают движение на ведомый шкив с повышающим передаточным отношением U_рем = 1,4, далее, через одноступенчатый цилиндрический мультипликатор с передаточным отношением 2,9 вращение передаётся на выходной вал с карданной муфтой, а с неё – на генератор. КПД привода составляет η_прив= 90 %.

Межосевое расстояние передачи задано конструктивно 800 мм.

Предварительно рассчитаем динамические условия работы привода, которые послужат исходными данными для расчёта передач.

Генератор включается при скорости движения вагона 45 км/ч и начинает выдавать мощность ≈ 4 кВт, при длительной работе на скорости вагона 100 км/ч он вырабатывает мощность ≈ 8 кВт.

Для обеспечения прочности ремней мы будем проводить расчёт при самых напряжённых условиях работы, когда вагон движется с максимальной расчётной скоростью V_max = 160 км/час = 44,44 м/с, при этом полагаем, что генератор развивает мощность N_max = 13 кВт.

При таком режиме максимальной нагрузки:

− мощность на ведущем шкиве N₁ = N_max/η_прив = 13/0,9 ≈ 14,4 кВт;

− мощность на ведомом шкиве N₂ = N₁/η_рем = 14,4/0,95 ≈ 13,7 кВт;

− угловая скорость ведущего шкива ω₁ = 2V_max/d_кол = 2∙44,44/0,950 ≈ 93 c⁻¹;

− частота вращения ведущего (большего) шкива n₁ = 30ω₁/π ≈ 890 об/мин; ведомого (малого) шкива ω₂ = ω₁ U_рем= 93∙1,4=130,2 c⁻¹; n₂ = n₁U_рем =
= 890∙1,4 = 1246 об/мин;

− вращающий момент на ведущем шкиве M₁ = N₁/ ω₁ ≈ 155 Нм; на ведомом шкиве M₂ = N₁η_рем/(ω₂) = 14,4·0,95/(1,4·93) ≈ 105 Нм.

Расчёт рекомендуется выполнять в следующей последовательности.

Выбирается сечение ремня. Выбор сечения ремня производится по диаграмме (рис 4.8) в зависимости от передаваемой мощности N₁, кВт и частоты вращения меньшего шкива, об/мин.

Рис. 4.8. Диаграмма для выбора сечения клиновых и поликлиновых ремней

Тип проектируемой ременной передачи предусмотрен техническим заданием (табл. 4.4, 4.5). При этом клиновые ремни нормального сечения "О" применяются только при мощностях до двух киловатт.

Для нашего случая выбираем ремень нормального сечения типа "В".

 

Таблица 4.4 Клиновые ремни по ГОСТ 1284.1-1284.3 – 80, размеры в мм
S– площадь сечения, мм; Lp– диапазон расчётных длин ремней; ΔL – разность между расчётной и внутренней длиной ремня В скобках – международные обозначения
Тип сечения	Диаметр меньшего шкива, мм	bp	bp	h	S	LP	ΔL	Масса кг/м
О (Z)		8,5				400…2500		0,06
А (A)		11,0				560…4000		0,10
Б (B)		14,0		10,5		800…6300		0,18
В (C)		19,0		13,5		1800..10000		0,30
Г (D)				19,0		3150..14000		0,60
Д (E)				23,5		4500..18000		0,90
Е				30,0		6300..18000		1,52
Стандартный ряд длин LP : 400; 450; 500; 560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120; 1400; 1600; 1800; 2000; 2240; 2500; 2800; 3150; 3550; 4000; 4500; 5000; 5600; 6300; 7100; 8000; 9000; 10000; 11200; 12500; 14000; 16000; 18000.
Допускаются промежуточные значения LP: 425; 475; 530; 600; 670; 750; 850; 950; 1060; 1180; 1320; 1500; 1700; 1900; 2120; 2360; 2650; 3000; 3350; 3750; 4250; 4750; 5300; 6000; 6700; 7500; 8500; 9500; 10600; 11800; 13200; 15000; 17000.
Условные обозначения ремней: Ремень В-2360 Т ГОСТ 1284.3-80 – ремень типа "В" длиной 2360 мм с кордовой тканью;
Ремень Б-3000 Ш ГОСТ 1284.1-80 – ремень типа "Б" длиной 3000 мм с кордшнуром.
Клиновые узкие по ТУ 38-40534-75 и 38-105161-84
	Mmax, Нм	bp	bp	h	S	LP	ΔL	кг/м
УО	<150	8,5				630…3550		0,05
УА	90…400	11,0				800…4500		0,07
УБ	300…2000	14,0				1250…8000		0,14
УВ	>1500	19,0				2000…8000		0,22

 

 

Таблица 4.5 Поликлиновые ремни по ТУ 38105763-84, размеры в мм
	Lp– диапазон расчётных длин ремней; S ≈ b×(H–h/2) – площадь сечения
Тип сечения	p	Н	h	r1	r2	LP	Число клиньев	dmin	Mmax, Нм
оптим	максим
К	2,4		2,15	0,1	0,4	400…2000	2…36			<40
Л	4,8	9,5	4,68	0,2	0,7	1250..4000	4…20			18…35
М	9,5	16,7	9,6	0,4	1,0	2000..4000	4…20			>130
Примечание. Ремни К могут заменять клиновые ремни О и А, ремни Л заменяют Б и В, ремни М заменяют В, Г, Д, Е.

Определяем минимально допустимый диаметр меньшего шкива в зависимости от момента на валу двигателя и выбранного типа сечения ремня. По эмпирической формуле d_min≈ (3…4)M_max^1/3. В нашем случае это d_2min = (3…4) M₁^1/3=
= (3…4)·155^1/3 = (161,085…214,78). Учитывая нормальный ряд диаметров (см. расчёт плоских ремней), можем принять значение, близкое к среднему в рассчитанном диапазоне d_2min = 180 мм. Однако учитывая, что для сечения "В" минимальный диаметр не может быть меньше 200 мм, а кроме того, учитывая рекомендации для повышения срока службы назначать диаметр на 1…2 значения больше рассчитанного, принимаем для нашего случая d₂ = 200 мм.

Определяем диаметр большего шкива, мм: d₁ = d₂·U_рем(1–ε), где U_рем – передаточное число передачи, ε – коэффициент скольжения, который для кордтканевых ремней равен 0,01, а для кордшнуровых 0,02; d₁ = 200·1,4·(1– 0,01) =
= 277,2 мм. Полученное значение d₁ так же, как и d₂ округляется до ближайшего стандартного из нормального ряда. По стандарту расчётные диаметры d₁ и d₂ обозначаются соответственно d_р1 и d_р2.

Таким образом, в нашей передаче d_р1 = 280 мм; d_р2 = 200 мм.

Определяем фактическое передаточное число U_ф и оцениваем его отклонение DU от заданного U: U_ф = d₂/[d₁(1– ε)]; DU = (úU_ф–U_ремú /U_рем)·100% £ 3 %. В нашем случае фактическое передаточное число U_ф = d₁/ [d₂(1– ε)] = 1,41, что отличается от заданного на DU = (ú1,41–1,4ú/1,4) = 0,00714, менее, чем на 1 %.

Вычисляем ориентировочное межосевое расстояние А, мм. Оно должно быть не менее: А ³ 0,55(d₁+d₂)+h(H), где h(H) – высота сечения клинового (поликлинового) ремня. В нашем случае межосевое расстояние ориентировочное межосевое расстояние должно быть больше А ³ 0,55(280+200)+13,5 = 277,5 мм. Однако практически межосевое расстояние обусловлено конструкцией колёсной тележки и составляет ≈ 800 мм, что удовлетворяет условию минимального.

Находим расчётную длину ремня L, мм: L = 2A+p (d₁+ d₂)/2+(d₂ –d₁)²/4А. Для нас это L = 2·800+3,14(280+200)/2+(280–200)²/(4·800) = 2355,63 мм. Это значение округляем до ближайшего стандартного из ряда длин ремней (табл. 4.4) и получаем L = 2360 мм.

Уточняем межосевое расстояние по стандартной длине

При монтаже передачи необходимо обеспечить возможность уменьшения А на 0,01L, чтобы облегчить надевание ремня на шкив; для подтягивания ремней необходимо предусмотреть возможность увеличения А на 0,025L. Такие возможности в конструкции привода 2ГВ-003 предусмотрены.

Угол обхвата ремнём меньшего шкива a₂ = 180° – 57°(d₂ – d₁)/А, не менее 120°. В рассчитываемой передаче a₂ = 80°– 57°(280 – 200)/821,85 ≈ 174°.

Скорость ремня, м/с: V = p d₁ n₁/60000 £ [V], где d₁, n₁ – соответственно диаметр ведущего шкива, мм и его частота вращения, об/мин, [V] – допускаемая скорость (25 м/с для клиновых и 40 м/с для узких клиновых и поликлиновых ремней). В рассчитываемой ременной передаче

V = 3,14·280·890/60000 = 13,04 м/с.

Находим частоту пробегов ремня ν, c⁻¹: ν = V/l £ [ν], где [ν] – допустимая частота пробегов 30 с⁻¹. В нашем случае это условие выполняется: ν = 13,04/2,360 = 5,53 с⁻¹. Такое условие гарантирует срок службы ремня до 5000 часов.

Определяем допускаемую мощность (табл. 4.6), передаваемую одним клиновым ремнём или поликлиновым с 10 клиньями [N₀], кВт, (обозначим [N₁₀] )

Таблица 4.6 Допускаемая приведённая мощность N0, КВт, передаваемая одним клиновым ремнём или поликлиновым с 10 клиньями
Тип	d1, мм	Скорость ремня, м/с
Клиновой нормального сечения	O		–	0,33	0,49	0,82	1,03	1,11	–	–
	–	0,37	0,56	0,95	1,22	1,37	1,40	–
	–	0,43	0,62	1,07	1,41	1,60	1,65	–
	–	0,49	0,67	1,16	1,56	1,73	1,90	1,85
	–	0,51	0,75	1,25	1,69	1,94	2,11	2,08
	–	0,54	0,80	1,33	1,79	2,11	2,28	2,27
А		–	0,71	0,84	1,39	1,75	1,88	–	–
	–	0,72	0,95	1,60	2,07	2,31	2,29	–
	–	0,74	1,05	1,82	2,39	2,74	2,82	2,50
	–	0,80	1,15	2,00	2,66	3,10	3,27	3,14
	–	0,87	1,26	2,17	2,91	3,42	3,67	3,64
	–	0,97	1,37	2,34	3,20	3,78	4,11	4,17
Б		–	0,95	1,39	2,26	2,80	–	–	–
	–	1,04	1,61	2,70	3,45	3,83	–	–
	–	1,16	1,83	3,15	4,13	4,73	4,88	4,47
	–	1,28	2,01	3,51	4,66	5,44	5,76	5,43
	–	1,40	2,10	3,73	4,95	5,95	6,32	6,23
	–	1,55	2,21	4,00	5,29	6,57	7,00	7,07
В		–	1,85	2,77	4,59	5,80	6,33	–	–
	–	2,08	3,15	5,25	6,95	7,86	7,95	–
	–	2,28	3,48	6,02	7,94	9,18	9,60	10,2
	–	2,46	3,78	6,63	8,86	10,4	11,1	11,6
	–	2,63	4,07	7,19	9,71	11,5	12,5	13,6
	–	2,76	4,32	7,70	10,5	12,6	13,8	14,5
	–	2,89	4,54	8,10	11,1	13,3	15,0	16,0
	–	3,00	4,70	8,50	11,7	14,2	15,9	16,8

‒

Продолжение таблицы 4.6

Тип	d1, мм	Скорость ремня, м/с
Узкий клиновой	УО		–	0,68	0,95	1,50	1,80	1,85	–	–
	–	0,78	1,18	1,95	2,46	2,73	2,65	–
	–	0,90	1,38	2,34	3,06	3,50	3,66	–
	–	0,92	1,55	2,65	3,57	4,20	4,50	4,55
	–	1,07	1,66	2,92	3,95	4,72	5,20	5,35
	–	1,15	1,80	3,20	4,35	5,25	5,85	6,15
	–	1,22	1,90	3,40	4,70	5,70	6,42	6,85
УА		–	1,08	1,56	2,57	–	–	–	–
	–	1,26	1,89	3,15	4,04	4,46	–	–
	–	1,41	2,17	3,72	4,88	5,61	5,84	–
	–	1,53	2,41	4,23	5,67	6,00	7,12	7,10
	–	1,72	2,64	4,70	6,30	7,56	8,25	8,43
	–	1,84	2,88	5,17	7,03	8,54	9,51	9,94
УБ		–	1,96	2,95	5,00	6,37	–	–	–
	–	2,24	3,45	5,98	7,88	9,10	9,49	–
	–	2,46	3,80	6,70	9,05	10,6	11,4	11,5
	–	2,64	4,12	7,30	10,0	11,9	13,1	13,3
	–	2,81	4,26	7,88	10,7	13,0	14,6	15,1
Поликлиновой	К		0,65	0,90	1,4	2,4	3,2	3,7	–	–
	0,70	0,98	1,55	2,7	3,6	4,3	4,9	–
	0,76	1,06	1,65	2,9	4,0	4,8	5,3	–
	0,85	1,18	1,86	3,4	4,6	5,7	6,4	6,8
	0,88	1,25	2,0	3,6	4,9	6,0	6,9	7,4
	0,92	1,3	2,05	3,7	5,2	6,4	7,3	7,9
	0,95	1,35	2,15	3,9	5,4	6,7	8,0	8,7
	0,97	1,38	2,2	4,0	5,6	6,9	9,2	9,1
Л		1,9	2,57	3,9	6,4	7,9	8,3	–	–
	2,2	2,96	4,5	7,6	9,7	10,8	–	–
	2,3	3,2	5,0	8,6	11,2	12,7	13,0	–
	2,54	3,53	5,5	9,6	12,7	14,7	15,3	–
	2,7	3,76	5,9	10,4	13,9	16,3	17,4	17,0
	2,9	4,04	6,3	11,0	15,0	17,8	19,2	19,0
М		7,1	9,57	14,5	24,0	30,2	32,8	31,8	24,2
	7,7	10,56	16,3	27,7	35,8	38,3	40,4	35,4
	8,5	11,67	18,0	31,3	41,2	47,5	49,5	46,3

В нашем случае можем принять [N₀] = 7,45 кВт.

Находим необходимое число ремней Z = (N₁·C_p)/(N₀·C_L·Cα·C_Z), где все необходимые коэффициенты находим из таблицы 4.7.

Для рассчитываемой нами передачи C_p =1,5; C_L = 0,92; C_α=0,97;
C_Z = 0,9, а число ремней Z = (14,4 ·1,5)/(7,45 · 0,92 · 0,97 · 0,9) = 3,609. Принимаем Z = 4.

В передачах малой и средней мощности рекомендуется принять число клиновых ремней меньше пяти из-за их неодинаковой длины и неравномерности нагружения; число клиньев поликлинового ремня
Z = 10(N₁₀·C_p)/(N₀·C_L·C_α·C_Z). При необходимости уменьшить расчётное количество ремней (число клиньев) следует увеличивать диаметр ведущего шкива или переходить на большее сечение ремня.

 

 

Таблица 4.7 Расчётные коэффициенты для определения числа ремней
Cp − коэффициент режима работы клиноременных передач:
Режим работы, % пиковой нагрузки от номинальной	Типы машин	Число смен
Лёгкий, 120 %	Конвейеры ленточные, насосы и компрессоры центробежные, токарные и шлифовальные станки	1,0	1,1	1,4
Средний, 150 %	Конвейеры цепные, элеваторы, компрессоры и насосы поршневые, станки фрезерные, пилы дисковые, ЖД подвижной состав	1,1	1,2	1,5
Тяжёлый, 200 %	Конвейеры скребковые, шнеки, станки строгальные и долбёжные, прессы, брикетирующие и деревообрабатывающие машины	1,2	1,3	1,6
Особотяжёлый, 300 %	Подъёмники, экскаваторы, молоты, дробилки, лесопильные рамы	1,3	1,5	1,7
CL – коэффициент влияния длины ремня:
Длина ремня, мм	Тип сечения ремня
О	А	Б	В	Г	Д
	0,79	–	–	–	–	–
	0,81	–	–	–	–	–
	0,82	0,79	–	–	–	–
	0,86	0,83	–	–	–	–
	0,92	0,87	0,82	–	–	–
	0,95	0,90	0,85	–	–	–
	0,98	0,93	0,88	–	–	–
	1,03	0,98	0,92	–	–	–
	1,06	1,01	0,95	0,86	–	–
	1,08	1,03	0,98	0,88	–	–
	1,10	1,06	1,00	0,91	–	–
	1,30	1,09	1,03	0,93	–	–
	–	1,11	1,05	0,95	–	–
	–	1,13	1,07	0,97	0,86	–
	–	1,17	1,13	1,02	0,91	–
	–	–	1,17	1,06	0,95	0,91
	–	–	1,19	1,08	0,97	0,94
	–	–	1,23	1,12	1,01	0,97
	–	–	–	1,16	1,05	1,01
	–	–	–	1,21	1,09	1,05
	–	–	–	1,23	1,11	1,07
Ca – коэффициент угла обхвата:
α°
Ca	1,0	0,95	0,89	0,82
CZ – коэффициент учитывающий предполагаемое число ремней (Z):
Z				5...6	> 6
CZ	0,80...0,85	0,78...0,82	0,76...0,80	0,75...0,79	0,75

 

Определяем силу предварительного натяжения:

− для одного клинового ремня: F₀ = ΘV² + 850N₁C_pC_L/(ZVC_a), где Θ – коэффициент, учитывающий центробежные силы:

Тип сечения:	О;	А;	Б;	В;	Г;	Д.
Θ, [Нс2/м2] =	0,06;	0,1;	0,18;	0,3;	0,6;	0,9.

тогда F₀ = 0,3·13,04² + 850·14,4·1,5·0,88/(4·13,04·0,95) = 377,067 ≈ 380 Н;

− для поликлинового ремня: F₁₀ = 850 N₁ C_L / (V C_pC_a).

Окружная сила или передаваемая нагрузка ремня

F_t1 = C_pN₁10³/(ZV), = 1,5·14400/(4 ·13,04) = 414,11 ≈ 415 Н.

Силы натяжения ведущей и ведомой ветвей (индекс 2):

− одного клинового ремня: F₁ = F₀ + F_t1/2 = 380 + 415/2 ≈ 590 H;

F₂ = F₀ – F_t1/2 = 380 – 415/2 ≈ 173 H;

− поликлинового ремня: F₁ = F₁₀ + F_t10/2, F₂ = F₁₀ – F_t10/2.

Сила давления ремней на валы:

− клиновых ремней: F_вал2 = 2F _t1∙Zsin(a₂/2) = 2·415·4·(sin174°/2) = 576,5 ≈ 580 Н (здесь индекс 2, поскольку вал ведущего шкива это ось колёсной пары вагона);

− поликлинового ремня: F_вал1,2 = 2F_t10 ∙ Z sin(a_1,2/2).

При проверочном расчёте проверяется прочность одного клинового ремня или поликлинового по максимальным напряжениям в сечении ведущей ветви σ_max, Н/мм²: σ_max = σ_нат + σ_изг + σ_цб ≤ [σ_p],

где [σ_p] − допускаемое напряжение растяжения: при периодическом регулировании натяжения [σ_p] = 6 Н/мм²; при обеспеченном постоянном натяжении [σ_p] = 8,5 Н/мм²; при автоматическом регулируемом переменном натяжении [σ_p] = 10 Н/мм²; для рассчитываемого привода [σ_p] = 8,5 Н/мм²;

σ_нат – напряжение растяжения от натяжения ремня, Н/мм²: в клиновом ремне σ_нат = F₁/A = 590/230 ≈ 2,6 Н/мм²; в поликлиновом σ_нат = F₁/A (для 10 клиньев);

σ_изг – напряжения изгиба, Н/мм²: в клиновом σ_изг = E_изгh/d_min ,

E_изг ≈ 40 Н/мм² – модуль продольной упругости ремней при изгибе;

h – высота сечения.

Тогда σ_изг = 40·13,5/200 ≈ 2,7 Н/мм²; в поликлиновом σ_изг = E_изгH/d_min,

H – высота сечения, E_изг ≈ 40 Н/мм²; σ_цб = ρ·V² ·10⁻⁶ – напряжения от центробежных сил, Н/мм²; ρ − плотность материала ремня: для хлопчатобумажных кордшнуровых ρ = 900…1000 кг/м³; кожаных ρ = 1000…1100 кг/м³; прорезиненных, кордшнуровых и тканевых ρ = 1100…1400 кг/м³; в нашей передаче: σ_цб = 1200·13,04²·10⁻⁶ ≈ 2,4 Н/мм². Суммарные напряжения: σ_max = σ₁+σ_и+σ_цб =
= 2,6+2,7+2,4 = 7,7 Н/мм² < 8,5.

Если σ_max > [σ_p], то следует увеличить диаметр наименьшего шкива или принять большее сечение ремня и повторить расчёт передачи.

Результаты расчёта представляются в виде перечня параметров:

Параметр	Тип или величина
Тип ремня, марка:	Клиновой, В-2360 Т;
Сечение ремня, количество ремней (клиньев):	"В", 230 мм2, 4
Межосевое расстояние:	821,85 мм;
Длина ремня:	2360 мм;
Угол обхвата малого шкива:	174°;
Частота пробегов ремня:	5,53 с−1;
Диаметры ведущего и ведомого шкивов:	280 мм, 200 мм;
Максимальное напряжение в ремне:	7,7 Н/мм2;
Предварительное натяжение ремня:	380 Н;
Сила давления ремня на вал:	580 Н.

Шкивы ременных передач как плоскоременные, так и клиноременные изготавливают либо чугунными литыми, либо стальными сварными, либо литыми из лёгких сплавов, а для малонагруженных передач − неметаллическими и пластмассовыми.

При скоростях до 30 м/с применяют литые чугунные шкивы из СЧ15, СЧ20 (ГОСТ 1412−85).

При скоростях до 40 м/с шкивы отливают из стали 25Л (ГОСТ 977−88).

При диаметрах меньше 200 мм шкивы изготавливают из проката Ст3 (ГОСТ 380−88).

Быстроходные шкивы могут изготавливаться из лёгких алюминиевых сплавов. При этом повышаются и требования к точности изготовления шкивов во избежание вибрации от центробежных сил.

В зависимости от объёма выпуска шкивы изготавливаются литыми, коваными, штампованными цельными или сборными.

Шкивы малых диаметров до 300 мм выполняют со сплошными дисками или с отверстиями для уменьшения массы и удобства транспортировки. Крупногабаритные шкивы выполняют со спицами, имеющими эллиптическое сечение, вытянутое в плоскости вращения и переменное по длине.

 

Таблица 4.8 Шкивы плоскоременные. Конструкция и размеры
Элемент	Размер	Значение
Обод	Ширина шкива:	В – выбирается в зависимости от ширины ремня; B = 1,12 b
Толщина для чугунных шкивов: Толщина для стальных шкивов:	dчуг = 0,03 (D + 2B); dcт = 0,8 dчуг
Диск	Толщина	С = (1,2 …1,3) d
Ступица	Диаметр внутренний Диаметр наружный для шкивов: чугунных стальных длина	d = dвала   dст = 1,6 d dст = 1,55 d lст = (1,2 …1,5) d
Примечание. Полученные значения dст, lст, d − округлить до ближайших из ряда предпочтительных чисел 8,0; 8,5; 9,0; 9,5; 10,0; 10,5; 11; 11,5; 12; 13; 14; 15; 16; 17; 18; 19; 20; 21; 22; 24; 25; 26; 28; 30; 32; 34; 36; 38; 40; 42; 45; 48; 50; 53; 56; 60; 63; 67; 71; 75; 80; 85; 90; 95; 100; 105; 110; 120; 125; 130; 140; 150; 160; 170; 180; 190; 200; 210; 220; 240; 250; 260; 280; 300; 320; 340; 360; 380; 400; 420; 450; 480; 500; 530; 560; 600; 630; 670; 710; 750; 800; 850; 900; 950 (ГОСТ 6636-69)

 

Профили клиноременных шкивов определяются профилями ремней и регламентированы ГОСТ 1284.2-89; 20889-88 (табл. 4.9, 10).

 

Таблица 4.9 Размеры канавок литых и точёных шкивов для клиновых и поликлиновых ремней
Тип ремня	Сечение	Размеры, мм	Расчётные диаметры шкивов dr
Угол a, град
t	l	p	f	h
Клиновой	О (Z) А (A) Б (B)	2,5 3,3 4,2	8,5		12,5	8,7 10,8	63…71 90…12 180...224	80...100 125...160 180...224	112...160 180...400 250...500
Узкий клиновой	УО УА УБ	2,5 3,0 4,0	8,5		12,5		63...80 90...118 140...190	-	>80 >118 >190	-
Поликлиновой	К Л М	1,0 2,4 3,5	-	2,4 4,8 9,5	3,5 5,5	2,35 4,85 10,35	-	-	-	40...500 80...800 180..1000
Примечание. Расчётные диаметры шкивов dr выбира Развернуть Открыть в широком формате – Конец работы – Эта тема принадлежит разделу: ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИВОДОВ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА... ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО... САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ... Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Электрогенераторов РД2Д и ТРКП Что будем делать с полученным материалом: Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях: Твитнуть Все темы данного раздела: Транспортной техники Условия работы приводов механизмов и машин транспортной техники имеют некоторую эксплуатационную специфику, продиктованную эксплуатацией в сравнительно тяжёлых условиях: − слабая пре Транспортных приводов Приводы в зависимости от величины и направления передаваемой мощности можно условно разделить на группы: − тяговые; − распределительные; − агрегатные; Методика выбора оптимальных параметров привода Современными источниками движения для подавляющего большинства машин и механизмов являются электрические и тепловые двигатели. Они надолго заняли эту технологическую нишу в силу своего неоспоримого Транспортной техники Главной особенностью расчётов при проектировании зубчатых колёс является учёт знакопеременных и динамических нагрузок, циклической усталости, корректный выбор допускаемых напряжений, коэффициентов Материалы и общие принципы расчёта зубчатых передач Зубчатые передачи являются наиболее распространенными механическими передачами и механизмами самых различных машин, приборов и приспособлений. Важнейшей задачей проектирования является выбор матери Тяговый привод тепловоза ТЭП60 Рис. 3.5. Силовой привод ТЭП60 Рассмотрим методику расчё Привод шлагбаума ША-8N Цилиндрические открытые зубчатые передачи рассчитываются аналогично закрытым. Методика расчёта соответствует ГОСТ 21354-87 "Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления Расчёт планетарной передачи. Привод шуруповёрта ШВ-2М Планетарные передачи применяются в качестве распределительных механизмов, позволяя регулировать потоки мощности путём торможения различных звеньев и как дифференциальный механизм. Эти передачи комп Расчёт волнового редуктора. Привод шлагбаума ША-8N Волновые передачи применяются тогда, когда необходимо существенно понизить частоту вращения высокооборотного электродвигателя при малых габаритах привода [45]. Это достигается за счёт применения ги Привод системы охлаждения генератора тепловоза 2ТЭ10Л Конические зубчатые передачи выходят из строя по тем же причинам, что и цилиндрические. Поэтому и рассчитываются они аналогично, лишь с использование параметров эквивалентных цилиндрических передач Электробалластера ЭЛБ-1 Червячные передачи, благодаря своему высокому передаточному отношению и возможности самоторможения, применяются в грузоподъёмных механизмах строительных, путевых и дорожно-строительных машин. Передвижения пакетов пути моторной платформы МПД Вследствие нагрева, вызванного трением, червячные передачи нуждаются также и в тепловом расчёте. Практика показывает, что отказ механизма неизбежен при температуре, выше предельной 95 °С. Допускаем Расчёт фрикционных передач Фрикционными называют передачи, в которых силовое взаимодействие жёстких звеньев осуществляется за счёт сил трения (рис. 4.1). Их применяют для передачи движения между валами с параллельными и пересек Расчёт зубчатоременных передач Зубчатые ремни (ОСТ 3805114-76) выполняются бесконечными плоскими на наружной поверхности с выступами на внутренней поверхности, входящими в зацепление с зубьями на шкивах. Передают мощности до 200 Натяжные устройства ременных передач В процессе работы любых ременных передач необходимо обеспечить постоянное заданное натяжение ремня. Для этого применяют три типа натяжных устройств: постоянного, периодического и автоматического де Привод побудителя распределителя щебня и гравия Д-337 Цепная передача (рис. 4.15) состоит из звёздочек и цепи, охватывающей звёздочки и зацепляющейся за их зубья [1, 8, 9]. Цепью можно приводить несколько ведомых звёздочек. Такие передачи устанавливаю Проверяем цепь по допускаемой частоте вращения n1max = 14 Z11/4 ·103/p = 14 · 20 1/4 · 103 / 25,4 Расчёт валов. Ведущий вал мультипликатора ТРКП Расчёт валов проводится с целью определения геометрических параметров (диаметров), способных выдерживать требуемые нагрузки, а также для проверки прочности спроектированного вала при действии знако Расчёт и выбор подшипников скольжения Подшипники скольжения, помимо своих специфических областей применения (разъёмные опоры, особо тяжелые валы, большие вибрации и удары, малые габариты, особо точного поворота, высоких частот вращения Осевые подшипники привода EUK Подшипники качения рассчитываются тогда, когда рассчитаны силы во всех зацеплениях, известны все моменты, действующие на валах, намечены места размещения опор валов и определены реакции опор. Эти р Шпалоподбивочной машины ШПМ-2 Упругие втулочно-пальцевые муфты (МУВП) получили широкое распространение благодаря простоте конструкции и удобству замены упругих элементов. Это особенно удобно при замене разрушенных резино Домкрат ДВ10 Винты с ходовыми резьбами, называемые также передачами винт-гайка или винтовыми механизмами, применяются для преобразования вращательного движения в поступательное или передачи сил, как силовые вин Системы смазывания деталей приводов   В механизмах необходимо смазывать те сопряжения, в которых контактируют движущиеся детали. В первую очередь − зубчатые зацепления, особенно червячные, и подшипники. С При пе­ревозке в грузовом вагоне Обычно расчёт сварных соединений выполняется на стадии проектиро­вания машины, когда известен общий вид конструкции, примерное располо­жение и длина швов, по справочным данным назначена марка элект Стяжных и анкерных болтов Наиболее распространённым видом крепёжных деталей в транспортных машинах являются болты метрические с шестигранной головкой (табл 11.5,6). Болты (винты) изготавливают разных классов прочно Расчёт соединения с натягом. Посадка колеса на ось колёсной пары локомотива   Соединения деталей с натягом широко распространены в транспортном машиностроении. Образуются за счёт натяга, т.е. отрицательной разницы диаметров охватывающей детали (отверстия) и о Определяем минимальный расчётный натяг Δmin = pkmind2(С1/Е1 + С2 Расчёт шпоночных соединений Поскольку призматическая и сегментная шпонки передают вращающий момент между валом и колесом, воспринимая его через контактные усилия на своих боковых поверхностях, то основной проектировочный расч Кранов УКД-12,5 и ПКД-25 Шлицы надёжнее шпонок, особенно при переменных нагрузках, точнее центрируют детали, облегчают продольные перемещения деталей на валу. Как по внешнему виду, так и по динамическим условиям работы шли Расчёт штифтовых соединений Такие соединения образуются совместным сверлением соединяемых деталей и установкой в отверстие с натягом специальных цилиндрических или конических штифтов [1, 8, 9]. Цилиндрические штифты Библиографический список 1. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя : В 3 т. – 9-е изд., перераб. и доп. ; под ред. И.Н. Жестковой. – М. : Машиностроение, 2006. – Т.1 – 928 с. ; Т.2 – 960 с. ; Т.3 – 928 Хотите получать на электронную почту самые свежие новости? Подпишитесь на Нашу рассылку Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail Новости и инфо для студентов Свежие новости Актуальные обзоры событий Студенческая жизнь Реклама Соответствующий теме материал Похожее Популярное Облако тегов Здесь Временно Пусто Теги О Сайте Рефераты Правила Пользования Правообладателям Обратная связь Информация в виде рефератов, конспектов, лекций, курсовых и дипломных работ имеют своего автора, которому принадлежат права. Поэтому, прежде чем использовать какую либо информацию с этого сайта, убедитесь, что этим Вы не нарушаете чье либо право. © copyright 1999 - 2024 allRefs.net. Все права защищены. Страница сгенерирована за: 0.036 сек.