Осевые подшипники привода EUK

Подшипники качения рассчитываются тогда, когда рассчитаны силы во всех зацеплениях, известны все моменты, действующие на валах, намечены места размещения опор валов и определены реакции опор. Эти реакции (радиальная F_r и осевая F_a составляющие), а также срок службы редуктора являются исходными данными для расчёта подшипников. В результате расчёта выбираются конкретные типоразмеры ("номера") подшипников.

При проектировании подшипникового узла рекомендуется придерживаться следующей методики выбора подшипников [44].

Предварительно выбирают тип подшипника, зная силы, действующие на опору, и по рассчитанному диаметру вала назначают его конкретный типоразмер. При этом если:

F_r >> F_a и F_a» 0, то принимается радиальный подшипник;

F_r>F_a и F_a >0, то принимается радиально-упорный подшипник;

F_r< F_aиF_r> 0,то принимается упорно-радиальный подшипник;

F_r << F_a и F_r » 0, то принимается упорный подшипник в сочетании с радиальным для обеспечения центрирования в радиальном направлении.

Из каталога находится грузоподъёмность динамическаяС и статическая С₀ для выбранного подшипника.

Относительная осевая нагрузка рассчитывается для каждого подшипника F_a/C_o.

Рассчитывается эквивалентная динамическая нагрузка:

− для радиальных, радиально-упорных и упорно-радиальных подшипников

Р_э = (VXF_r + YF_a)К_бК_Т ;

− для упорных подшипников Р_э= F_а К_б К_т,

где V – коэффициент вращения относительного вектора нагрузки (V=1 при вращении внутреннего кольца, V =1,2 про вращении наружного кольца);

X, Y – коэффициенты радиальной и осевой нагрузок, зависящие от типа подшипника (определяются по справочной таблице 6.2);

Таблица 6.2 Коэффициенты(Х,Y)радиальной и осевой нагрузок для различных типов подшипников
Вид подшипника	Fa/C0	e	Подшипники однорядные
Fa / (V·Fr) ≤ e	Fa / (V·Fr) > e
X	Y	X	Y
Шариковый однорядный	0,014	0,19			0,56	2,3
0,028	0,22	1,99
0,056	0,26	1,71
0,084	0,28	1,55
0,110	0,30	1,45
0,170	0,34	1,31
0,280	0,38	1,15
0,420	0,42	1,04
0,560	0,44	1,00
Шариковый радиально-упорный	α = 12°	0,014	0,30			0,45	1,81
0,029	0,34	1,62
0,057	0,37	1,46
0,086	0,41	1,34
0,110	0,45	1,22
0,170	0,48	1,13
0,290	0,52	1,04
0,430	0,54	1,01
0,570	0,54	1,00
α = 15°	0,015	0,38			0,44	1,47
0,029	0,40	1,40
0,058	0,43	1,30
0,087	0,46	1,23
0,120	0,47	1,19
0,170	0,50	1,12
0,290	0,55	1,02
0,440	0,56	1,00
0,580	0,56	1,00
α= 26°	0,68			0,41	0,87
α= 36°	0,95	0,37	0,66
α= 40°	1,14	0,35	0,57
Шариковый сферич. двухрядный	1,5tgα			0,40	0,4ctgα
Роликовый конич. однорядный	1,5tgα			0,40	0,4ctgα
Роликовый сферич. двухрядный	1,5tgα		0,45ctgα	0,70	0,67ctgα
Примечание. α– угол наклона дорожек качения

 

F_r, F_a – радиальная и осевая силы, действующие на опору. При расчете F_a необходимо учитывать величину осевой составляющей F_amin, возникающей в радиально-упорном подшипнике при действии на него радиальной силы.
F_amin = е∙F_r для шариковых подшипников и F_amin= 0,83е∙F_r для роликовых подшипников. Здесь е – параметр осевого нагружения, устанавливающий корреляцию между осевой и радиальной нагрузками.

К_б – коэффициент безопасности (динамический коэффициент), учитывающий влияние динамических условий работы, характерных для данной машины, на долговечность подшипника. К_б = 1 при спокойной нагрузке без толчков; К_б = 1,2 при лёгких толчках и небольших кратковременных перегрузках; К_б = 1,8 при умеренных толчках и средних кратковременных перегрузках; К_б = 2,5 при значительных толчках и двукратных перегрузках;

К_б = 3,5 при сильных ударах и троекратных перегрузках.

К_Т – коэффициент, учитывающий влияние температурного режима работы подшипника на его долговечность. При Т £ 100 °С К_Т =1.

Рассчитывается долговечность подшипников в часах:

L_{h расч} = (С/Р_э)^р·10⁶/60n,

где р =3 для шариковых подшипников; р = 3,3 для роликовых подшипников; n – частота вращения вращающегося кольца.

Вычисляется заданная долговечность работы механизма

L_{h зад} = T·365 ·K_год· 24 ·K_смен ·60 ·n,

где T – заданная или известная из расчёта передач долговечность работы механизма, лет.

Если L_{h расч} ≥ L_{h зад} , то предварительно выбранный подшипник пригоден.

Если L_{h расч} < L_{h зад}, должен быть выбран подшипник более тяжелой серии.

Если L_{h расч}>> L_{h зад}, то необходимо выбрать подшипник более легкой серии или изменить материал вала на более прочный (чтобы уменьшить диаметр вала).

Если в одной опоре устанавливается два одинаковых радиальных или радиально-упорных (упорно-радиальных) подшипника, то эту пару подшипников рассматривают как один двухрядный подшипник.

Тогда:

– при расчете эквивалентной нагрузки значения коэффициентов X и Y принимаются, как для двухрядных подшипников;

– при расчете номинальной долговечности учитывается динамическая грузоподъемность комплекта из двух подшипников: шариковых С_сум = 1,625С; роликовых С_сум = 1,714С.

Рассмотрим расчёт и выбор подшипников ведущего вала мультипликатора EUK привода генератора системы электроснабжения вагона от средней части оси (рис. 6.4).

Привод смонтирован на колёсной оси тележки КВЗ-ЦНИИ. Мультипликатор имеет повышающую коническую передачу U_кон = 2,8. Средний делительный диаметр колеса d₁ = 340 мм. Диметр вала для посадки подшипников 220 мм. Требуемый пробег вагона до капремонта задаётся, как L_треб = 3 млн. км, что при диаметре колеса d_кол = 950 мм соответствует 1,01·10⁹ оборотов колёсной пары. Генератор должен вырабатывать мощность N_ген = 38,4 кВт при скорости вагона V _ваг = 45 км/ч = 12,5 м/с [31].

Рис. 6.4. Мультипликатор EUK и схема вала

Предварительно рассчитаем динамические параметры, которые послужат исходными данными для выбора и расчёта подшипников:

− мощность на ведущем колесе с учётом потерь в конической передаче (примем по табл. 2.7 КПД η_кон = 0,95) N₁ = N_ген/η_кон= 38,4/0,95 = 40,42 ≈ 40,5 кВт;

− частота вращения оси при скорости вагона V _ваг = 45 км/ч

ω₁ =2V _ваг/d_кол ≈ 26,3 c⁻¹;

− вращающий момент на ведущем коническом колесе

M₁ = N₁/ω₁ = 40500/26,3 ≈ 1539 Нм;

− окружная сила в зацеплении F_t = 2 M₁/d₁ = 2·1539/0,34 = 9052 Н; направлена перпендикулярно плоскости рисунка на расчётной схеме;

− угол делительного конуса ведущего колеса

δ₁ = arctg(Z₁/Z₂) = arctg(U_кон) = arctg(2,8) ≈ 70°;

− радиальная сила в зацеплении

F_r2 = F_t tgα cosδ₁= 9052· tg20°·cos70° ≈ 1114 Н;

− осевая сила на колесе F_a2 = F_t tgα∙sinδ₁=9052·tg20°·sin70° ≈ 3063 Н.

Реакции опор вала найдём по действующим в зацеплении силам, с учётом расстояния между опорами l₁ = 95мм; l₂ = 175мм (рис. 6.4).

С учётом реверсивного характера работы привода планируем схему установки подшипников враспор так, что вся осевая нагрузка будет восприниматься либо опорой А, либо опорой В, в зависимости от направления движения вагона. Составляя уравнение равновесия сил по оси колёсной пары, получаем
F_a(А) = F_{a кол} = 3,063 КН; F_a(А) = − F_a(В).

Составляя уравнения равновесия моментов относительно точки В, найдём большую из радиальных реакций опор – в опоре А, ближней к плоскости конического колеса:

F_r(А) = (F_{r кол}·l₂ + F_{a кол}·d₁/2)/(l₁+l₂) = (1,114·175+3,063·170)/(95+175) = 2,65 КН.

С учётом рассчитанных реакций опор и характера работы привода целесообразно применить радиально-упорные конические роликовые подшипники. Такие подшипники как раз рекомендовано применять в жёстких двухопорных валах [8]. Они эффективно воспринимают одновременно действующие радиальные и осевые нагрузки, допускают раздельный монтаж колец при сборке и в эксплуатации, что удобно для ремонта и обслуживания привода генератора. Приспособлены для установки враспор – по одному подшипнику в каждой опоре с обратным расположением, как и требуется в нашем случае.

Выбираем для посадочного диаметра 220 мм из таблицы 6.6 подшипник широкой серии 2007144, с наружным диаметром 340 мм, динамической грузоподъёмностью С = 670 КН и углом конуса роликов 13°.

Рассчитываем эквивалентную динамическую нагрузку P_э, действующую на такой подшипник в мультипликаторе EUK: Р_э= (V∙X∙F_r(А) +Y∙F_a(А)) К_б ∙ К_Т.

Здесь коэффициент вращения относительного вектора нагрузки V = 1, поскольку вращается внутреннее кольцо; коэффициент безопасности примем в предположении сильных ударов и троекратных перегрузок, которые могут возникнуть в нештатных ситуациях в подвижном составе К_б = 3,5; коэффициент температурного режима работы К_Т =1 при Т £ 100 °С.

Коэффициенты X и Y находим по таблице 6.2 с учётом параметра осевого нагружения, который для роликовых конических однорядных подшипников равен e =1,5tgα= 1,5tg13° = 0,346. В нашем случае F_a(А)/(VF_r(А)) = 3,063/2,65 =
= 1,1558 > e, поэтому X = 0,40, а Y = 0,4ctgα = 0,4·4,33 = 1,732.

Тогда эквивалентная динамическая нагрузка подшипника Р_э= (1·0,40·2,65+
+ 1,732·3,063) · 3,5·1 = 22,28 КН.

Вычисляем расчетную долговечность выбранного подшипника при работе в мультипликаторе EUK

L_расч = (С/ Р_э)^3,3·10⁶ = (670/22,28)^3,3·10⁶ = 75,5·10⁹ оборотов.

Это значительно больше, чем требуемая долговечность L_треб = 1,01·10⁹ оборотов, поэтому выбранный подшипник 2007144можно назначать для использования в мультипликаторе EUK привода электрогенератора.

Ниже приведены таблицы с параметрами наиболее часто используемых подшипников [32]: шариковые радиальные однорядные (табл.6.3); шариковые радиально-упорные однорядные (табл. 6.4); роликовые радиальные (табл. 6.5); роликовые конические однорядные (табл. 6.6), шариковые упорные (подпятники) (табл. 6.7).

 

Таблица 6.3 Подшипники шариковые радиальные однорядные, ГОСТ 8338-75, основные размеры, мм
d	D	B	R	Обозначение	С, кН	С0, кН	da, min	Da, max	a
			0,5		2,70	1,50
			0,5		6,55	3,04
			0,5		7,02	3,40
			1,0		9,36	4,50
			1,5		12,7	6,20
			2,0		15,9	7,80
			2,0		30,7	16,6
			0,5		3,12	1,98
			0,5		7,32	3,68
			0,5		7,61	4,00
			1,0		11,2	5,60
			1,5		14,0	6,95
			2,0		22,5	11,4
			2,5		36,4	20,4
			0,5		3,42	2,35
			0,5		7,59	3,99
			0,5		11,2	5,85
			1,5		13,3	6,80
			2,0		19,5	10,0
			2,0		28,1	14,6
			2,5		47,0	26,7
			0,5		4,03	3,00
			0,5		10,4	5,65
			0,5		12,4	6,95
			1,5		15,9	8,50
			2,0		25,5	13,7
			2,5		33,2	18,0
			2,5		55,3	31,0
			0,5		4,16	3,35
			1,0		12,2	6,92
			1,0		13,3	7,80
			1,5		16,8	9,30
			2,0		32,0	17,8
			2,5		41,0	22,4
			3,0		63,7	36,5
			0,5		6,05	3,80
			1,0		14,3	8,13
			1,0		15,6	9,30
			1,5		21,2	12,2
			2,0		33,2	18,6
			2,5		52,7	30,0
			3,0		76,1	45,5
Продолжение таблицы 6.3
d	D	B	R	Обозначение	С, кН	С0, кН	da, min	Da, max	a
			0,5		6,24	4,25
			1,0		14,5	9,70
			1,0		16,3	10,0
			1,5		21,6	13,2
			2,0		35,1	19,8
			3,0		61,8	36,0
			3,5		87,1	52,0
			0,5		8,32	5,60
			1,5		16,0	10,0
			0,5		17,0	11,7
			2,0		28,1	17,0
			2,5		43,6	25,0
			3,0		71,5	41,5
			3,5			63,0
			0,5		8,71	7,35
			1,5		16,4	10,6
			1,0		18,6	12,4
			2,0		29,6	18,3
			2,5		52,0	31,0
			3,5		81,9	48,0
			3,5			70,0
			1,0		11,7	8,30
			1,5		17,4	11,9
		И	1,0		19,0	13,1
			2,0		30,7	19,6
			2,5		56,0	34,0
			3,5		92,3	56,0
			3,5			78,0
			1,0		12,1	9,15
			1,6		23,7	17,3
			1,0		22,2	15,3
			2,0		37,7	24,5
			2,5		61,8	37,5
			3,5			63,0
			4,0
			1,0		12,5	9,80
			1,5		24,3	16,8
			1,0		28,6	20,0
			2,0		39,7	26,0
			2,5		66,3	41,0
			3,5			72,5
			4,0
			1,0		12,4	9,80
			1,5		27,5	18,9
			1,0		33,2	23,6
			2,5		47,7	31,5
			3,0		70,2	45,0
			3,5			80,0
			4,0
Продолжение таблицы 6.3
d	D	B	R	Обозначение	С, кН	С0, кН	da, min	Da, max	a
			1,5		19,0	15,0
			2,0		31,9	22,2
			1,0		33,8	25,0
			2,0		49,4	33,5
			3,0		82,3	53,0
			4,0			90,0
			5,0
			1,5		19,5	15,6
			2,0		32,9	23,5
			1,5		41,6	29,0
			2,5		57,2	39,0
			3,0		95,6	62,0
			4,0			99,0
			5,0
			1,5		19,7	17,4
			2,0		32,9	23,5	ПО
			1,5		42,3	31,5
			2,5		60,5	41,5
			3,5			69,5
			4,0
			1,5		19,9	17,0
			2,0		44,9	32,0
			1,5		44,2	32,5
			2,5		60,5	41,5
			3,5			79,0
			4,0
			1,5		20,8	18,0
			2,0		46,5	33,5
			3,0		72,8	51,0
			3,5		133,0	90,0
			4,0		182,0	143,0
			1,5		28,1	23,6
			2,0		46,5	33,5
			3,0		81,9	57,0
			3,5		146,0	100,0			4,0
			4,0		203,0	166,0
			1,5		29,1	25,5
			2,0		53,3	40,0
			3,0		85,0	61,0
			3,5		156,0	112,0
			4,0		217,0	180,0
			2,0		38,0	35,5
			2,5		66,6	53,0
			3,0		111,0	83,0
			4,0		165,0	122,0
			2,0		48,0	43,0
			3,5		125,0	96,5
			4,0		189,0	150,0
			5,0		276,0	250,0
Продолжение таблицы 6.3
d	D	B	R	Обозначение	С, кН	С0, кН	da, min	Da, max	a
			2,2		49,4	45,5
			3,0		85,0	67,0
			3,5		143,0	112,0
			4,0		200,0	165,0
			2,0		61,8	56,0
			3,0		88,9	75,0
			3,5		168,0	134,0
			5,0		240,0	209,0
			2,0		62,4	57,0
			3,5		190,0	156,0
			5,0		229,0	196,0
			3,5		148,0	125,0
			3,5		216,0	190,0
			2,5		78,0	140,0
			3,5		153,0	132,0
			3,5		22,2	15,3
			4,0		247,0	228,0
			3,5		157,0	146,0
			4,0		255,0	245,0
			3,5		212,0	200,0
			3,0		138,0	140,0
			3,5		216,0	212,0
			5,0		302,0	315,0
			4,0		277,0	295,0
			5,0		371,0	415,0
			4,0		293,0	320,0
			6,0		462,0	570,0

−

Таблица 6.4 Подшипники шариковые радиально-упорные однорядные, ГОСТ 831-75, основные размеры, мм

Угол контакта: а) 6000 α = 12°; б) 36000, 1036000 α =12°, 36000К6, α =15°; 46000, 1046000 α = 26°; 66000 α = 36°; в) 76000, 36000К7 α =12°; 36000К, 1036000К α=15°; 46000К, 1046000К α = 26°; 66000К α = 36°; г) 26000К α = 40°.

d

D

B

R

R1

b

Обозначение

C, кН

C0, кН

d0 max

D0 min

a

0,5

0,3

6,70

4,40

1036904K

2,86

1,79

1046904K

2,65

1,66

6,40

4,40

-

 

Продолжение таблицы 6.4
d	D	B	R	R1	b	Обозначение	C, кН	C0, кН	d0 max	D0 min	a
			0,5	0,3			10,6	5,32
						36104K 36104(К6,K7) 46104(К) 6104	7,80	5,20
			0,5	0,3	23,5	26204К 36204К6	–	–
							15,7	8,31
						36204К	11,9	7,45
							14,8	7,64
						46204К 66204	9,50	6,20
			1,5	0,8	23,5	26304К 36304(К)	–	–
						46304 46304К	17,8	9,00
			0,5	0,3			7,10	4,75
						1036905К	3,07	2,07
							6,70	4,50
						1046905К	2,85	1,92
			1,0	0,5			11,8	6,29
						36105К	8,65	6,10
						36105(К6,К7)46105(К)	–	–
			1,5	0,8,	23,5	26205К 36205К6	–	–
							16,7	9,10
						36205К	11,4	8,00
							15,7
						46205К 66205	10,6	7,35
			2,0	1,0	23,5	26305К 36305(К)	–	–
						46305 46305К 66305(К)	26,9	14,6
			2,5	1,2	23,5		–	–
			0,5	0,3			7,65	5,50
						1036906K	3,26	2,35
							7,20	5,10
						1046906K	3,02	2,18
			1,5	0,8			15,3	8,57
						36106K 36106K6 (K7)	11,2	8,30
							14,5	7,88
						46106(K)	10,4	7,65
			1,5	0,8	23,5	26206К	–	–
							22,0	12,0
						36206К 36206К6 66206	16,3	12,0
							21,9	12,0
						46206К	16,0	11,8
			2,0	1,0	23,5	26306К 36306(К)	–	–
						46306 46306К 66306(К)	32,6	18,3
			2,5	1,2	23,5		43,8	27,6
			1,0	0,3			8,50	6,55
						1036907К	5,40	4,15
							8,00	6,20
						1046907К	5,00	3,85
			1,5	0,8		36107(К6, К7)	–	–

 

Продолжение таблицы 6.4
d	D	B	R	R1	b	Обозначение	C, кН	C0, кН	d0 max	D0 min	a
						36107К 46107(К)	12,9	9,80
			2,0	1,0	23,5	26207К, 36207К6	–	–
							30,8	17,8
						36207К	20,0	15,3
							29,0	16,4
						46207К	18,6	14,0
							27,0	14,7
			2,5	1,2	23,5	26307К 36307(К)	–	–
						46307 46307К 66307(К)	42,6	24,7
			2,5	1,2	23,5		–	–
			1,0	0,3			12,5	9,65
						1036908(К)	7,02	5,53
							11,8	9,00
						1046908(К)	6,52	5,13
			1,5	0,8		36108(К6, К7)	–	–
						36108К	13,7	11,0
							18,9	11,1
						46108К	12, Развернуть Открыть в широком формате – Конец работы – Эта тема принадлежит разделу: ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИВОДОВ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА... ГОСУДАРСТВЕННОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО... САМАРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ... Если Вам нужно дополнительный материал на эту тему, или Вы не нашли то, что искали, рекомендуем воспользоваться поиском по нашей базе работ: Осевые подшипники привода EUK Что будем делать с полученным материалом: Если этот материал оказался полезным ля Вас, Вы можете сохранить его на свою страничку в социальных сетях: Твитнуть Все темы данного раздела: Транспортной техники Условия работы приводов механизмов и машин транспортной техники имеют некоторую эксплуатационную специфику, продиктованную эксплуатацией в сравнительно тяжёлых условиях: − слабая пре Транспортных приводов Приводы в зависимости от величины и направления передаваемой мощности можно условно разделить на группы: − тяговые; − распределительные; − агрегатные; Методика выбора оптимальных параметров привода Современными источниками движения для подавляющего большинства машин и механизмов являются электрические и тепловые двигатели. Они надолго заняли эту технологическую нишу в силу своего неоспоримого Транспортной техники Главной особенностью расчётов при проектировании зубчатых колёс является учёт знакопеременных и динамических нагрузок, циклической усталости, корректный выбор допускаемых напряжений, коэффициентов Материалы и общие принципы расчёта зубчатых передач Зубчатые передачи являются наиболее распространенными механическими передачами и механизмами самых различных машин, приборов и приспособлений. Важнейшей задачей проектирования является выбор матери Тяговый привод тепловоза ТЭП60 Рис. 3.5. Силовой привод ТЭП60 Рассмотрим методику расчё Привод шлагбаума ША-8N Цилиндрические открытые зубчатые передачи рассчитываются аналогично закрытым. Методика расчёта соответствует ГОСТ 21354-87 "Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления Расчёт планетарной передачи. Привод шуруповёрта ШВ-2М Планетарные передачи применяются в качестве распределительных механизмов, позволяя регулировать потоки мощности путём торможения различных звеньев и как дифференциальный механизм. Эти передачи комп Расчёт волнового редуктора. Привод шлагбаума ША-8N Волновые передачи применяются тогда, когда необходимо существенно понизить частоту вращения высокооборотного электродвигателя при малых габаритах привода [45]. Это достигается за счёт применения ги Привод системы охлаждения генератора тепловоза 2ТЭ10Л Конические зубчатые передачи выходят из строя по тем же причинам, что и цилиндрические. Поэтому и рассчитываются они аналогично, лишь с использование параметров эквивалентных цилиндрических передач Электробалластера ЭЛБ-1 Червячные передачи, благодаря своему высокому передаточному отношению и возможности самоторможения, применяются в грузоподъёмных механизмах строительных, путевых и дорожно-строительных машин. Передвижения пакетов пути моторной платформы МПД Вследствие нагрева, вызванного трением, червячные передачи нуждаются также и в тепловом расчёте. Практика показывает, что отказ механизма неизбежен при температуре, выше предельной 95 °С. Допускаем Расчёт фрикционных передач Фрикционными называют передачи, в которых силовое взаимодействие жёстких звеньев осуществляется за счёт сил трения (рис. 4.1). Их применяют для передачи движения между валами с параллельными и пересек Электрогенераторов РД2Д и ТРКП Ременные передачи относятся к быстроходным передачам и поэтому в приводах они чаще всего применяются в первой ступени, когда нужно понизить частоту вращения перед входом в редуктор. Чаще всего это Расчёт зубчатоременных передач Зубчатые ремни (ОСТ 3805114-76) выполняются бесконечными плоскими на наружной поверхности с выступами на внутренней поверхности, входящими в зацепление с зубьями на шкивах. Передают мощности до 200 Натяжные устройства ременных передач В процессе работы любых ременных передач необходимо обеспечить постоянное заданное натяжение ремня. Для этого применяют три типа натяжных устройств: постоянного, периодического и автоматического де Привод побудителя распределителя щебня и гравия Д-337 Цепная передача (рис. 4.15) состоит из звёздочек и цепи, охватывающей звёздочки и зацепляющейся за их зубья [1, 8, 9]. Цепью можно приводить несколько ведомых звёздочек. Такие передачи устанавливаю Проверяем цепь по допускаемой частоте вращения n1max = 14 Z11/4 ·103/p = 14 · 20 1/4 · 103 / 25,4 Расчёт валов. Ведущий вал мультипликатора ТРКП Расчёт валов проводится с целью определения геометрических параметров (диаметров), способных выдерживать требуемые нагрузки, а также для проверки прочности спроектированного вала при действии знако Расчёт и выбор подшипников скольжения Подшипники скольжения, помимо своих специфических областей применения (разъёмные опоры, особо тяжелые валы, большие вибрации и удары, малые габариты, особо точного поворота, высоких частот вращения Шпалоподбивочной машины ШПМ-2 Упругие втулочно-пальцевые муфты (МУВП) получили широкое распространение благодаря простоте конструкции и удобству замены упругих элементов. Это особенно удобно при замене разрушенных резино Домкрат ДВ10 Винты с ходовыми резьбами, называемые также передачами винт-гайка или винтовыми механизмами, применяются для преобразования вращательного движения в поступательное или передачи сил, как силовые вин Системы смазывания деталей приводов   В механизмах необходимо смазывать те сопряжения, в которых контактируют движущиеся детали. В первую очередь − зубчатые зацепления, особенно червячные, и подшипники. С При пе­ревозке в грузовом вагоне Обычно расчёт сварных соединений выполняется на стадии проектиро­вания машины, когда известен общий вид конструкции, примерное располо­жение и длина швов, по справочным данным назначена марка элект Стяжных и анкерных болтов Наиболее распространённым видом крепёжных деталей в транспортных машинах являются болты метрические с шестигранной головкой (табл 11.5,6). Болты (винты) изготавливают разных классов прочно Расчёт соединения с натягом. Посадка колеса на ось колёсной пары локомотива   Соединения деталей с натягом широко распространены в транспортном машиностроении. Образуются за счёт натяга, т.е. отрицательной разницы диаметров охватывающей детали (отверстия) и о Определяем минимальный расчётный натяг Δmin = pkmind2(С1/Е1 + С2 Расчёт шпоночных соединений Поскольку призматическая и сегментная шпонки передают вращающий момент между валом и колесом, воспринимая его через контактные усилия на своих боковых поверхностях, то основной проектировочный расч Кранов УКД-12,5 и ПКД-25 Шлицы надёжнее шпонок, особенно при переменных нагрузках, точнее центрируют детали, облегчают продольные перемещения деталей на валу. Как по внешнему виду, так и по динамическим условиям работы шли Расчёт штифтовых соединений Такие соединения образуются совместным сверлением соединяемых деталей и установкой в отверстие с натягом специальных цилиндрических или конических штифтов [1, 8, 9]. Цилиндрические штифты Библиографический список 1. Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя : В 3 т. – 9-е изд., перераб. и доп. ; под ред. И.Н. Жестковой. – М. : Машиностроение, 2006. – Т.1 – 928 с. ; Т.2 – 960 с. ; Т.3 – 928 Хотите получать на электронную почту самые свежие новости? Подпишитесь на Нашу рассылку Наша политика приватности обеспечивает 100% безопасность и анонимность Ваших E-Mail Новости и инфо для студентов Свежие новости Актуальные обзоры событий Студенческая жизнь Реклама Соответствующий теме материал Похожее Популярное Облако тегов Здесь Временно Пусто Теги О Сайте Рефераты Правила Пользования Правообладателям Обратная связь Информация в виде рефератов, конспектов, лекций, курсовых и дипломных работ имеют своего автора, которому принадлежат права. Поэтому, прежде чем использовать какую либо информацию с этого сайта, убедитесь, что этим Вы не нарушаете чье либо право. © copyright 1999 - 2024 allRefs.net. Все права защищены. Страница сгенерирована за: 0.033 сек.