Сероочистка природного газа

Открытое акционерное общество

«Череповецкий «Азот»

 

 

СОГЛАСОВАНО УТВЕРЖДАЮ

Председатель первичной Главный инженер

Профсоюзной организации

ОАО «Череповецкий «Азот»

ОАО «Череповецкий «Азот»

___________ Г.Л. Кабатова ___________Н.П. Щеколдин

«___»______________2007г.

«___»______________2007г.

 

ИНСТРУКЦИЯ

старшего аппаратчика синтеза цеха по производству аммиака № 1  

ГОСТ 201-76

Молекулярная масса 380,12.

Представляет собой чешуйки или кристаллы, способные слеживаться.

Массовая доля общего Р2О5, % - не менее 18,5%

рН 1%-го водного раствора 11,5 -12,5

Массовая доля нерастворимого в воде осадка,% -не более 0,03

 

2.3.7 Гидразин- гидрат N2Н4·Н2О

ГОСТ 19503-88

Молекулярная масс 50,06. Массовая доля, %: Гидразин - гидрата - 64,0 – 67,0

Представляет собой порошок или комочки белого цвета, легко растворим в воде, гигроскопичен, нерастворим в спирте и эфире. Качество углекислого калия должно соотвествовать требованиям ГОСТ 4221-76.

Массовая доля К2СО3 – не менее 99,0%,

хлориды – не более 0,001%

железо - не более 0,0005%

сульфаты - не более 0,003%

 

2.3.16 Калия гидроокись , марки ХЧ или ЧДА

ГОСТ 24263-80

Калия гидроксид применяется взамен углекислого калия. Технические требования по содержанию вредных примесей аналогичны требованиям к углекислому калию. Это твердый продукт зеленого или сиреневого цвета, в виде чешуек или плава.

Массовая доля основного вещества не менее 85%,

хлоридов не более 0,002%

Едкое кали (по импорту) с пониженным содержанием хлора

Массовая доля хлоридов, не более 0,001 %.

 

2.3.17 Ванадия пятиокись (V2O5), марки ВиО-1

ТУ 1761-465-05785388-2006

Ванадия пятиокись представляет собой порошок от желто- оранжевого до красновато- коричневого цвета, хорошо растворимый в кислотах и малорастворим в воде.

Массовая доля V2O5- не менее 99,3%

Хлоридов - не более 0,01 %

нерастворимого в соляной кислоте остатка - не более 0,2 %

 

2.3.18 Антипенные присадки:

Полиэфир 1601-2-50 (Лапрол) тип Б

ТУ 2226-419-05761784-97

Кислотное число, мг КОН/г - не более 0,5

рН 5,5-7,5;

 

или UCОN 50НВ-5100 - По сертификату

2.3.19 Активатор LRS-10

Безцветная жидкость с запахом аммиака.

Массовая доля:

Диэтаноламина 10-30 %

2- метиламиноэтанола 60-90 %

рН -12

 

2.3.20 Уголь активный рекуперационный, марки АР-В

ГОСТ 8703-74

Уголь активный рекуперационный изготавливается из каменноугольной пыли и связующих веществ с последующей парогазовой активацией, уголь активный предназначен для улавливания паров органических летучих растворителей, представляет собой грануля цилиндрической формы темно- серого и черного цвета без механических примесей.

Технические требования:

Массовая доля влаги – не более 10%

Насыпная плотность – не более 600 г/дм3

 

2.3.21 Силикагель технический, марки КСМГ

ГОСТ 3956-76

Крупный мелкопористый силикагель гранулированный . Стекловидные прозрачные или матовые зерна овальной или неправильной формы, цвет от бесцветного до светлоокрашенного.

Насыпная плотность- не менее 760 г/дм3

Потери при высушивании – не более 8 %

Механическая прочность - не менее 94,0%

 

2.3.22 Частично - обессоленная вода для орошения

аппаратов воздушного охлаждения

Жесткость – не более 100 мкмоль/дм3

щелочность – не более 500 мкмоль/дм3

рН 5,0 –9,8

хлориды - не более 3 мг/дм3

окисляемость – не более 3 мгО2/дм3

Давление - 1,8(18,0) МПа (кгс/см2)

Температура – 35 ºС

2.3.23 Вода оборотная

Жесткость – не нормируется

Щелочность - не более 2 ммоль/дм3

рН 7,0-8,6

фосфаты- не более 3,0 мг/дм3

хлориды – не более 8,0 мг/дм3

железо- не более 9,0 мг/дм3,

Давление 0,35-0,45 (3,5-4,5) МПа (кгс/см2)

Температура 18-28 ºС

 

2.3.24 Глубокообессоленная вода ( недеаэрированная )

для приготовления раствора «Карсол»

Жесткость - не более 1мкмоль/ дм3

рН 6,5¸9,5

железо - не более 0,03 мг/дм3

кремнекислота – не более 0,02 мг/дм3

 

2.3.25 Масло турбинное, марка ТП-22Б

Соотвествие ТУ 38.401-58-48-92

 

2.3.26 Пар водяной ( на пусковой период)

Давление на входе 9-13 кгс/см2

 

2.3.27 Аммиак

Краткая характеристика готовой продукции.

Выпускаемый с агрегата аммиак жидкий технический изготавливается в соответствии с требованиями ГОСТ 6221-90.

 

Наименование показателей	Норма для марки
А	Ак	Б
1.Массовая доля аммиака ,%, не менее	99,9	99,6	99,6
2. Массовая доля азота,% не менее	-
3. Массовая доля воды,% не более (остаток после испарения)	-	0,2-0,4	0,2-0,4
4. Массовая доля воды ( метод Фишера), % не более	0,1	-	-
5. Массовая концентрация масла, мг/дм3 , не более
6. Массовая концентрация железа, мг/дм3
7. Массовая доля общего хлора, млн-1 (мг/кг), не более	-	0,5	-
8.Массовая доля оксида углерода, млн-1 (мг/кг), не более	-	30±10	-

 

ПРИМЕЧАНИЕ: Допускается массовая доля воды в жидком аммиаке марки Ак,

транспортируемом в цистернах, и марки Б менее 0,2% и дове-

дение ее до нормы 0,2÷ 0,4% на припортовых заводах.

 

Основные физико- химические свойства и константы аммиака.

Жидкий аммиак - бесцветная прозрачная летучая жидкость, обладающая резким запахом.

Газообразный аммиак - безцветный прозрачный газ с резким запахом. Аммиак при температуре выше минус 33,4 оС и атмосферным давлением находится в газообразном состоянии. Температура кипения жидкого аммиака при 0,101 МПа равна минус 33,4оС. Температура плавления при давлении 0,101 МПа- минус 77,8оС.

Мольный объем- 22,08 м3/к моль ( 0оС и 0,101МПа).

Параметры в точке кипения аммиака:

плотность газовой фазы- 0,8886 кг/см3

плотность жидкой фазы- 682,8 кг/м3

 

 

2.4 Описание технологического процесса

 

2.4.1 Подготовка и сероочистка природного газа

В качестве сырья для получения аммиака используется природный газ. Основным источником технологического природного газа является трубопровод природного газа повышенного давления – 3,73-4,22 МПа (38-43 кгс/см2) ГП-43, из которого через ручную запорную арматуру производится отбор газа в цех. На входе природного газа в цех установлена электрозадвижка ЕmV-818 с дистанционным управлением, автоматически закрывающаяся при срабатывании блокировок группы «А».

Для очистки от пыли природный газ направляется на параллельно обвязанные фильтры поз. Ф-1/1,2. Насадка фильтров состоит из смоченных маслом И20А металлических колец Рашига, загруженных между двух рядов сеток. Контроль загрязнения фильтров осуществляется перепадомером PDI-800. Перепад на фильтре не должен превышать 39,24 кПА (0,4 кгс/см2). При повышении перепада до 39,24 кПа (0.4кгс/см2) срабатывает сигнализация. При выводе одного из фильтров в ремонт или на регенерацию сброс давления с него и продувка азотом осуществляется на свечу через огнепреградитель ОП-50.

Для определения состава природного газа поступающего в цех пре-дусмотрена анализная точка S-801, расположенная после электрозадвижки ЕmV-818.

Общий расход газа измеряется расходомером FI-810 , показания которого корректируются в зависимости от температуры и давления приборами TI-859 и PI-809 соответственно. Регулирование давления природного газа, поступающего в блок сероочистки, производится при помощи клапана PCV-801 и поддерживается в пределах 3,43-3,83 МПа (35-39 кгс/см2). При снижении давления природного газа после регулирующего клапана до 35 кгс/см2 срабатывает сигнализация PI-809L.

Природный газ после узла регулирования давления PRC-801 направляется для подогрева в рекуператор R-1, где нагревается отходящими дымовыми газами печи первичного риформинга до температуры не более 210оС. Температура природного газа контролируется прибором TI-28-34. Показания температуры стенки змеевика рекуператора TI-28-33 и показания температуры дымовых газов после рекуператора TI-28-31, TI-28-32, также контролируются на РСУ.

После прохождения рекуператора R-1 природный газ смешивается с синтез-газом (азотоводородная смесь), отбираемым со всаса 2-ой ступени компрессора синтез-газа 103-J, до соотношения 0,125 моля водорода на моль природного газа, что соответствует содержанию водорода в смеси не более 11% объемных и может быть уменьшено в зависимости от содержания серы в природном газе на входе в установку. Регулирующий контур FRC-17 обеспечивает постоянство состава смеси регулятором соотношения FС-17, устанавливающим расход АВС в зависимости от расхода природного газа, измеряемого прибором FI-10. В пусковой период для обеспечения процесса гидрирования серосоединений в коллектор природного газа после рекуператора R-1 подается азотоводородная смесь с агрегата АМ-76 с давлением не более 5,0 МПа

(51 кгс/см2), температурой не более 49оС и расходом не более 3500 нм3/ч (расходомер FI-852). Регулирование соотношения природный газ : азотоводородная смесь проводится дистанционно с ЦПУ. Далее газовая смесь направляется в змеевик подогрева технологического газа трубчатой печи R-1А, где нагревается дымовыми газами 101-В. Температура стенки змеевика не более 455оС контролируется приборами TI-28-50,51. Температура газа на выходе из рекуператора R-1А измеряется TI-28-52. Регулятор ТС-1А поддерживает температуру газа на входе в сероочистку в пределах 370-400°С байпасированием холодного газа из трубопровода природного газа ГП-43 в подогретую в рекуператорах R-1, R-1А газовую смесь.

 

2.4.1.1 Компримирование природного газа ГП-12

 

На случай прекращения подачи природного газа по трубопроводу ГП-43, схемой предусмотрено обеспечение агрегата природным газом от трубопровода ГП-12 с компримированием его до 4,32 МПа (44 кгс/см2) компрессором природного газа 102-J.

В этом случае природный газ с давлением 0,69-1,57 МПа (7-16 кгс/см2) и температурой до 35°С с объемным расходом до 70000 нм3/ч поступает в агрегат из трубопровода ГП-12. Массовая концентрация соединений серы (в пересчете на серу) в газе – не более 56 мг/м3. На входе трубопровода ГП-12 в цех установлена электрозадвижка EmV-18 с дистанционным управлением из ЦПУ. Расход, давление и температура природного газа контролируются приборами FI-59, PI-9 (с сигнализацией минимального давления 0,64 МПа (6,5 кгс/см2), TI-28-21.

Контроль за составом входящего природного газа осуществляется с анализной точки S-1.

Часть газа через регулирующий клапан PCV-7 направляется на топливо в сепаратор 121-F, а другая часть, предназначенная для технологии производства аммиака, направля­ется в сепаратор I20-F для очистки от газового конденсата. Уровень в сепараторе поддерживается ре­гулятором уровня LC-2. Отделившийся газовый конденсат, содержащий жидкие углеводороды, отводится в сепаратор топливного га­за I2I-F.

О завышении уровня в сепараторе I20-F в ЦПУ пода­ется сигнал сигнализатором LC-2Н. При достижении сверхмаксимального уровня в сепараторе I20-F блокировка LS-59НН останавливает компрессор 102-J.

Из сепаратора I20-F природный газ поступает на всас двух­ступенчатого центробежного компрессора 102-J. Каждая ступень компрессора выполнена в виде отдельного корпуса. Постоянство давления всаса 0,65-0,98 МПа (6,6+10,0 кгс/см2) обеспечивается регулятором давления PC-I. Для предотвращения завышения дав­ления на всасе компрессора 102-J на коллекторе после сепаратора I20-F установлены предохранительные клапаны SV-1А, SV-1В.

Природный газ после первой ступени компрессора с давле­нием не более 2,16 МПа (22,0 кгс/см2) и температурой не более 135°С охлаждается в воздушном холодильнике I9I-C до температуры не более 49°С и поступает в межступенчатый сепаратор I57-F.

Отделившийся в сепараторе I57-F конденсат регулятором уровня LC-66 автоматически выводится в сепаратор I2I-F.

О завышении уровня в сепараторе 157-F в ЦПУ подается сиг­нал сигнализатором LC-66H. При сверхмаксимальном уровне в сепа­раторе I57-F блокировка LS-60HH останавливает компрессор I02-J. На коллекторе выхода газа из сепаратора I57-F установлен пре­дохранительный клапан SV-6.

После сепаратора I57-F природный газ поступает на всас II ступени компрессора 102-J, где сжимается до давления не бо­лее 4,32 МПа (44 кгс/см2).

В схеме компрессора предусмотрена антипомпажная зашита путем перепуска части газа через антипомпажный клапан FСV-12 с нагнетания II-й ступени через воздушный холодильник I92-C на всас 1-й ступени. О минимальном расходе газа на нагнетании II-й ступени компрессора природного газа 102-J подается сигнал в ЦПУ.

На коллекторе нагнетания компрессора 102-J установлены предохранительные клапаны SV-2А, SV-2В, SV-15, о превышении температуры газа на нагнетании компрессора свыше 155оС сигнализирует прибор TI-45I-I4Н. Кроме предохранительных клапанов» на коллекто­ре нагнетания предусмотрена ручная свеча для продувок и пуска компрессора, байпасная линия 6 NG 32 и линия заполнения абсор­беров 101-EA/EB 2 NG 33.

После II-й ступени, компрессора 102-J природный газ с тем­пературой не более 155°С и давлением до 4,32 Мпа (44 кгс/см2) поступает в рекуператор R-1, где нагревается отходящими дымовыми газами печи первичного риформинга до температуры не более 210оС. Температура природного газа контролируется прибором TI-28-34 и выводится на РСУ. Показания температуры стенки змеевика рекуператора TI-28-33 и показания температуры дымовых газов после рекуператора TI-28-31, TI-28-32, также выводятся на РСУ.

Далее подогретый в рекуператоре природный газ смешивается с синтез газом, отбираемым со всаса II-й ступени компрессора синтез газа 103-J до соотношения 0,125 моля водорода на моль природного газа (содержание водорода в смеси не более 11% объемных). Регулирующий контур FRC-17 обеспечивает постоянство состава смеси регулятором соотношения FС-17, устанавливающим расход АВС в зависимости от расхода природного газа, измеряемого прибором FI-10.

В случае остановки компрессора синтез-газа 103-J схема автоматического переключения обеспечивает переход с регулятора FC-17 на регулятор FC-8, который подает синтез-газ на сме­шивание перед сепаратором I20-F. В этом случае отбор синтез-газа на дозировку производится со всаса компрессора синтез-газа 103-J.

Подогретая в рекуператоре R-1 газовая смесь направляется в змеевик подогрева технологического газа трубчатой печи R-1А, где нагревается дымовыми газами 101-В. Температура стенки змеевика не более 455оС контролируется приборами TI-28-50,51. Температура газа на выходе из рекуператора R-1А измеряется TI-28-52. Регулятор ТС-1А поддерживает температуру газа на входе в сероочистку в пределах 370-400°С байпасированием холодного газа из трубопровода природного газа ГП-43 в подогретую в рекуператорах R-1, R-1А газовую смесь.

 

Сероочистка природного газа

Подогретая до оптимальной температуры гидрирования 370-400°С газовая смесь поступает в реактор гидросероочистки 101-D, заполненный 34м3… Гидрирование органических серосоединений до серо­водорода протекает на… С2Н5SН + Н2« Н2S+С2Н6

В реакторе вторичного риформинга производится окончательная конверсия непрореагировавшего в первичном риформинге метана кислородом воздуха и паром с одновременным обеспечением необходимого соотношения водорода и азота в синтез-газе.

Компримированный воздух с давлением до 3,49 МПа (35,6 кгс/см2) и температурой до 175оС подается в змеевик подогревателя паровоздушной смеси, находящегося в конвекционной зоне печи первичного риформинга, где нагревается до температуры 462-482оС и поступает в головку смесителя реактора вторичного риформинга.

Перед поступлением в змеевик подогревателя ПВС в воздух дозируется пар среднего давления через регулирующий клапан НСV-27. Непрерывная подача пара в трубопровод воздуха предусмотрена для защиты подогревателя ПВС от перегрева в период пуска и остановки агрегата и предотвращения обратного хода горячего газа при остановке компрессора 101-J. Кроме того, в период пуска и остановки агрегата (при отсутствии воздуха) пар предохраняет горелку 103-D от перегрева.

Регулятор FС-14 обеспечивает минимально необходимое количество дозируемого пара в зависимости от температуры змеевика ПВС и температуры воздуха на выходе из змеевика. Максимальное количество подаваемого пара 27 т/ч.

Схемой компрессора 101-J предусмотрена антипомпажная защита путем сброса воздуха на свечу 107-U регулятором расхода FC-4. Предварительная сигнализация в ЦПУ срабатывает при снижении расхода до 45000м3 . Клапан FCV-4 открывается при снижении расхода до 37500м3/ч.

Регулятор FC-3 обеспечивает расход воздуха во вторичный риформинг в рассчитанном соотношении от расхода газовой смеси, подаваемой в печь первичного риформинга. Тонкая регулировка расхода воздуха в ручном режиме осуществляется сбросом части воздуха в атмосферу через клапан FCV-58.

При снижении расхода воздуха до 30 000 м3/ч с выдержкой времени 5 сек срабатывает блокировка FS-3LL, дающая сигнал к срабатыванию блокировок группы «В». При этом закрывается клапан FCV-3 и отсекатель EmV-3, прекращая подачу воздуха в реактор 103-D. Для защиты от перегрева змеевиков подогревателя ПВС, клапан НСV-27 на паре полностью открывается.

Постоянство давления в линии подачи воздуха на вторичный риформинг обеспечивается регулятором PC-51 и клапаном НС-1, изменяющими число оборотов турбины 101-JT, контроль ведется по датчику давления PI-51.

Подогретая до температуры 462-482оС паровоздушная смесь поступает в смеситель по центральной трубе, оканчивающейся перфорированным куполом. Частично конвертированный газ из первичного риформинга через передаточный коллектор 107-D поступает в смеситель тангенциально, проходя затем ситчатый распределитель, установленный вокруг купола трубы ввода паровоздушной смеси.

При смешивании технологического газа с воздухом происходит частичное сгорание горючих компонентов газа с увеличением температуры до 1245оС, которая обеспечивает конверсию оставшегося метана в конвертированном газе до объемной доли не более 0,5%.

Реактор вторичного риформинга заполнен никелевым катализатором в объеме 27 м3.

Процесс вторичного риформинга протекает по реакциям:

СН4+ ½ О2«СО+2Н2+Q

СН4+ О2«СО2+2Н2+Q

СН4+ 2О2«СО2+2Н2О+Q

Н2 +1/2 О2«Н2О+Q

СО+1/2 О2«СО2+Q

СН4+ СО2«2СО+2Н2_-Q

СН4+ Н2О«СО+3Н2-Q

СО+Н2О«СО2+ Н2+Q

Содержание метана в газе после реактора определяется автоматическим анализатором QI-2 и лабораторным анализатором из точки S-12. Контроль температур в зоне катализатора вторичного риформинга производится приборами TI-4 и TI-7.

В карманы термопар TI-7(1¸7) подается азот для защиты спаев термопар от восстановления водородом, проникающим через стенки карманов.

Азот с давлением 3,24¸3,53 МПа (33,0¸36,0 кгс/см2) в количестве 0,7 м3/ч подается диафрагмовым компрессором 103-DJ. Расход азота в каждый термокарман регулируется игольчатым вентилем.

Состав газа после вторичного риформинга (в пересчете на сухой газ) в объемных долях:

диоксид углерода (СО2) = (8,0±1,0)%

оксид углерода (СО) = не более 14%

водород (Н2) = (57,0±3,0)%

метан (СН4) = не более 0,5%

инертные газы (Ar+N2) = (22,5±2,5)%

(азот+аргон)

Сопротивление реактора 103-D измеряется перепадомером PDI-18. Конвертированный газ после 103-D с температурой не более 1010оС и давлением не более 3,24 МПа (33 кгс/см2) поступает в два параллельно работающих котла 1-ой ступени 101-СА и 101-СВ, в которых за счет утилизации тепла газа получается пар с давлением 10,35 МПа (105,5 кгс/см2). Температура конвертированного газа на выходе из котлов-утилизаторов первой ступени не более 482 оС. Далее газ поступает в котел-утилизатор второй ступени 102-С, где охлаждается до 390оС, нагревая воду для получением пара давлением не более 10,35 МПа (105,5 кгс/см2). Для регулирования температуры охлаждаемого конвертированного газа после котла 102-С выполнен байпас, по которому часть газа проходит мимо котла. Регулирование температуры на входе в конвертор СО 104-DА осуществляется регулятором TC-10.

Прибор TI-10 сигнализирует в ЦПУ о максимальной температуре газа 390оС после котла-утилизатора второй ступени 102-С. Для предотвращения повышения давления в системе конверсии сверх допустимого на котле-ути-лизаторе 102-С установлены предохранительные клапана SV-8A, SV-8B, SV-8C, SV-8D.

После котлов-утилизаторов на линии конвертированного газа предусмотрена свеча с электрозадвижкой EmV-6, через которую газ при остановках и пусках агрегата срабатывается на факельную установку 102-U.

Верхняя часть двенадцати подъемных труб печи риформинга 101-В, передаточный коллектор 107-D, реактор вторичного риформинга 103-D, котлы-утилизаторы 101-СА и 101-СВ имеют водяные рубашки.

На заполнение рубашек подается конденсат от насосов 114-J/JA, 112- J/JA по линии 4 SC 80, а в аварийных случаях в рубашку может подаваться охлажденная вода по линии 4 CW 141 или отпарной конденсат от насосов 120-J/JA по линии 4 PW 87.

Конденсат поступает в рубашки 103-D и передаточного коллектора по линии 3 SC 20. Уровень регулируется прибором LC-3, расход замеряется прибором FI-69;

В рубашки 101-СА,СВ конденсат подается по линии 3 SС 21,22. Уровень регулируется прибором LC-63, LС-64, расходы замеряются приборами FI-72, FI-70.

При падении уровня в рубашках 103-D, в 101-СА,СВ приборы LI-3, LI-63, LA-6L, LI-64, LA-7L сигнализируют о минимальном уровне в рубашках. При дальнейшем падении уровня необходимо перейти на резервный источник подпитки водяных рубашек.

Рубашки снабжены устройствами для спуска воды по линиям ½ ВО 14-25, 6 DR 1, 3 DR 3, 11/2 DR 4, 3 DR 5, 1½ DR 6. По коллектору 4 DR 53 вода сбрасывается в канализацию.

Водяные рубашки необходимо периодически дренировать (не реже одного раза в неделю) в течение нескольких минут для удаления механических примесей.

Предусмотрена подача в рубашки пара низкого давления по линиям 2 L 71, 3 L 73 для подогрева воды, во время остановки в зимнее время. Рубашки снабжены переливным устройством и линиями для рециркуляции. Сброс воды после перелива производится в систему охлаждающей воды.

Для контроля за уровнем в рубашках имеются также контрольные переливные трубки с наблюдением за струйкой воды и уровнемерные стекла.

 

2.4.4 Конверсия оксида углерода

 

После утилизации тепла в котлах-утилизаторах 101-СА,СВ и 102-С конвертированный газ с температурой 350-390 оС и содержанием оксида углерода не более 14% об. поступает в среднетемпературный конвертор оксида углерода 104-DA, заполненный железо-хромовым катализатором (85 м3).

Процесс конверсии оксида углерода с водяным паром является обратимым и идет по реакции:

СО + Н2О « СО2 + Н2

Соотношение пар : газ составляет около 0,58.

Объемная доля оксида углерода в газе в результате конверсии снижается до 4,0 % (на сухой газ), а температура возрастает до 450 оС (не более).

Аналитический контроль газа после среднетемпературного конвертора оксида углерода осуществляется лабораторным анализом из точки S-13.

Состав конвертированного газа после 104-DА в пересчете на сухой газ в объемных долях:

Аргон + азот ( Ar+N2) - (20,5±2,5) %

диоксид углерода (СО2) - не более 17,0 %

оксид углерода (СО) - не более 4,0 %

водород (Н2) - (61,5±3,5) %

метан (СН4) - не более 0,35 %.

Перед поступлением в низкотемпературный конвертор 104-DВ газ проходит котел-утилизатор 103-С, охлаждаясь до 340 оС.

За счет утилизации тепла конвертированного газа, в котле получается пар с давлением не более 105,5 кгс/см2.

После котла-утилизатора 103-С конвертированный газ проходит газовый теплообменник 104-С, где охлаждается до 240оС за счет нагрева газа, поступающего в метанатор, и направляется в низкотемпературный конвертор СО 104-DВ.

Температура газа на входе в низкотемпературный конвертор устанавливается в зависимости от активности катализатора. При работе на свежем катализаторе температура на входе в конвертор поддерживается на уровне 210 оС, а по мере старения катализатора постепенно поднимается до 240оС.

Регулирование температуры обеспечивается с помощью регулирующего контура TRCA-11, путем байпасирования части газа мимо котла-утилизатора 103-С. При повышении температуры на входе в НТК до 250оС поступает сигнал в ЦПУ.

На байпасе клапана TCV-11 имеется свеча с электрозадвижкой EmV-7 для сброса газа на факельную установку 102-U в пусковой период и при аварийной ситуации. При срабатывании защит гр. «А» задвижка EmV-7 с задержкой 30 сек открывается на ранее установленное оператором значение. Если по истечении 20 сек. после выдачи сигнала на открытие не пропадает концевой выключатель закрытия и степень открытия менее 5%, выдается сообщение о неотработке и открывается задвижка EmV-6 на ранее установленное оператором значение. EmV-7 может также управляться дистанционно из ЦПУ.

В низкотемпературном конверторе 104-DВ, заполненном цинкмедным катализатором (70,0 м3) происходит окончательная конверсия оксида углерода с водяным паром при соотношении пар : газ =0,45. Объемная доля СО после конвертора не более 0,65%, а температура в зоне катализатора поддерживается не более 255оС.

Газ после конвертора 104-DВ направляется в систему очистки от СО2. Контроль состава газа после низкотемпературного конвертора СО осуществляется лабораторным анализом из точки S-14. В конверторе 104-DВ возможно образование в незначительных количествах метанола, формальдегида и муравьиной кислоты.

Предусмотрена подача пара среднего давления в линию входа и выхода газа в высокотемпературный конвертор для его разогрева в пусковой период (при разогреве катализаторов риформингов воздухом и для окисления катализатора СТК перед его заменой).

При пуске НТК разогревается циркуляционным азотом с помощью системы разогрева 105-UI.

Газ от конвертора 104-DВ отсекается задвижкой с электроприводом EmV-1, управляемой из ЦПУ. Схемой предусмотрена возможность подачи газа мимо конвертора через байпасную линию. Эта линия используется при пуске агрегата для наладки режима отделения «Карсол», когда НТК находится на разогреве или же при остановке агрегата, когда низкотемпературный конвертор отключается от схемы. Установленная на байпасной линии задвижка EmV-2 с дистанционным управлением из ЦПУ сблокирована с задвижкой EmV-1 таким образом, что при открытии одной из них, вторая закрывается и наоборот. Предусмотрена возможность раздельного управления задвижками EmV-1 и EmV-2.

Сопротивление конвертора 104-DА, 104-DВ измеряется перепадомером

PDI-23. Температура в 104-DВ измеряется прибором TI-3.

Состав конвертированного газа перед очисткой в пересчете на сухой газ в объемных долях:

азот (N2) - (20,5±2,5)%

диоксид углерода (СО2) – (17,75±0,75)%

оксид углерода (СО) - не более 0,65%

водород (Н2) - (62,0±3,0)%

метан (СН4) – не более 0,5%

 

2.4.5 Схема распределения топливного газа

 

Природный газ, отобранный из коллектора природного газа ГП-12 на топливо, используется в производстве аммиака для получения пара в пусковом и вспомогательном котлах, для нагрева синтез-газа в подогревателе 102-В и для обеспечения прохождения эндотермической реакции конверсии метана в печи первичного риформинга.

Природный газ через отсекатель EmV-18подается на установку по линии 8 NG 31 и поступает в сепаратор топливного газа 121-F , в котором происходит отделение жидких углеводородов содержащихся в газе, поступающем на установку. Регулирующий клапан PCV-7, установленный перед сепаратором топливного газа, поддерживает давление в коллекторе топливного газа 8 FG 1 0,49-0,69 МПа (5-7 кгс/см2).

Уровень в сепараторе 121-F регулируется выдачей жидких углеводородов на утилизацию через регулирующий клапан LCV-1. О завышении уровня в сепараторе 121-F выше допустимого (700мм) сигнализирует прибор LA-57Н. Линия выдачи жидких углеводородов снабжена пароспутником, а сепаратор – змеевиком обогрева. В зимнее время в змеевик подается пар по линии 2 LS 63 с отводом конденсата по линии 1½ SC 86.

Общий расход топливного газа на установку контролируется датчиком FI-60. Для предотвращения завышения давления в коллекторе топливного газа сверх допустимого в нем установлены предохранительные клапаны SV-40А, SV-40В.

Из коллектора топливного газа 8 FG 1 производится распределение топлива на горелки огневого подогревателя 102-В, пускового и вспомогательного котлов, горелки факельной установки, а также, в смеси с продувочными и танковыми газами – горелки печи риформинга.

 

По линии 1 ½ FG 13 топливный газ подается на горелки факельной установки. По этой же линии производится сброс давления и продувка коллектора топливного газа.

 

По линии 4 FG 2 топливный газ подается на горелку пускового котла 106-U. Тепло, полученное от сгорания топливного газа, используется для производства пара среднего давления.

Схема ПАЗ пускового котла 106-U предусматривает отсечку топливного газа на горелку при нарушении технологического режима его эксплуатации и по сигналу оператора с ЦПУ. Позволяет зафиксировать причину аварийной остановки.

Срабатывание защиты пускового котла происходит:

- При нажатии на операторской станции кнопки «Стоп 106-U»;

- При погасании пламени горелок пускового котла (2 из 2-х датчиков) с выдержкой времени 3 сек (блокировка ХS-707)

- При останове дутьевого вентилятора 106-UJ

- При снижении уровня в барабане котла ниже -100мм по сигналу от датчиков LS-704, LS-735LL с учетом их исправности с выдержкой времени 2 сек (блокировка LS-704LL)

- При снижении давления топливного газа ниже 2,25 кгс/см2 по сигналу от датчиков PS-706, PS-723L и PS-724LL (2 из 3-х) с учетом их исправности (блокировка PS-706LL)

При этом выдается сигнал на закрытие отсечных клапанов EmV-725 и EmV-726 и открытие свечи безопасности EmV-727 с удержанием сигнала до восстановления нормальных параметров.

 

По линии 6 FG 7 газ подается на 5 горелок вспомогательного котла 101-BU. Тепло, полученное от сгорания топливного газа, используется для производства пара высокого давления.

Давление пара 100 поддерживается регулирующим контуром PRCA-36 посредством регулятора давления топливного газа PC-116. Регуляторы РС-114 и ТС-4-10 ограничивают подачу газа на горелки при падении разрежения в 101-BU и повышении температуры подъемных труб. Регулятор FC-22 исключает снижение расхода топливного газа ниже минимального.

Схема ПАЗ 101-BU предусматривает отсечку топливного газа на вспомогательный котел при нарушении технологического режима его эксплуатации и по сигналу оператора с ЦПУ. Позволяет зафиксировать причину аварийной остановки.

Срабатывание защит 101-BU происходит:

- При нажатии на операторской станции кнопки «Группа ”АА”».

- При нажатии физической кнопки с ЦПУ «Группа ”АА”».

- При снижении уровня в паросборнике п.101-F менее 0 мм или неисправности датчиков LS-53, LS-50, LS-50-2 с выдержкой времени 30 сек (блокировка LS-53LL)

- При снижении давления топливного газа менее 0,33 кгс/см2 и расхода топливного газа менее 2000 м3/ч или при неисправности датчиков давления и расхода топливного газа PS-116, PS-116-2, PS-116-3, FS-22 с выдержкой времени 1 сек (блокировка PS-116LL)

- При снижении разрежения во вспомогательном котле менее 0 мм. в.с. с выдержкой времени 2 сек. или при неисправности датчиков разрежения PS-114, PS-114-1 с выдержкой времени 2 сек (блокировка PS-114HH)

- При снижении разрежения в трубчатой печи 101-B менее 5 мм. в.с. или неисправности датчиков разрежения PS-19, PS-19-1 и остановке обоих дымососов (блокировка «остановка дымососов»)

- При снижении разрежения в трубчатой печи менее 5 мм.в.с. и разрежения во вспомогательном котле 101-BU менее 0 мм.в.с. или неисправности датчиков разрежения PS-19, PS-19-1, PS-114, PS-114-1 с выдержкой времени 2 сек (блокировка PS-19-114HH)

 

Основная часть топливного газа по линии 8 FG 1 поступает в змеевик подогревателя топливного газа, расположенный в конвекционной зоне печи риформинга 101-В, где подогревается до температуры около 90оС. Подогретый газ смешивается с продувочными и танковыми газами, поступающими из отделения синтеза, и подается по коллектору 10 FG 5 к горелкам печи 101-В. Давление в коллекторе 0,2-0,37 МПа (2,0-3,7 кгс/см2) поддерживается регулятором PC-3, который в автоматическом и каскадном режимах обеспечивает регулировку давления в рабочих пределах и удержание степени открытия клапанов по рядам на уровне 50% открытия. О минимальном и максимальном давлении топливного газа прибор PI-3 посылает сигнал в ЦПУ.

При снижении давления до 1,0 кгс/см2 клапан PCV-3 закрывается, прекращая подачу топлива к горелкам печи. Клапан также закрывается при срабатывании блокировок группы «А».

Из коллектора 10 FG 5 топливный газ распределяется на:

- горелки пароперегревателя по линии 4 FG 21 (регулирующий клапан TCV-26);

- туннельные горелки по линии 3 FG 9 (клапан с дистанционным управлением НСV-3);

- потолочные горелки (регулирующие клапаны НС-30¸42)

Расход топливного газа на 24 горелки пароперегревателя замеряется прибором FI-23 и регулируется клапаном TCV-26 по температуре пара на выходе из пароперегревателя.

Клапан закрывается при понижении расхода через пароперегреватель до 150 000 кг/ч (блокировка FS-33LL) или при понижении давления топливного газа, поступающего на горелки пароперегревателя до 0,01 МПа (0,1 кгс/см2) (блокировка PS-31LL).

Расход топливного газа на 13 туннельных горелок замеряется прибором F-20 и регулируется клапаном с дистанционным управлением НСV-3.

Проектом предусматривается подача газов дистилляции из отпарной колонны 103-Е через сепаратор I50-F к туннельным горел­кам 101-В для сжигания их в смеси с топливным газом. Давление в I50-F регулируется регулятором PC-26, после которого газ направляется через отсекатель EmV-50 в систему топливного газа или через отсекатель ЕмV-51 сбрасывается в атмосферу. При срабатывании блокировок группы «А» или LS-I5НН (сверхмаксимальный уровень в сепараторе газов дистилляции) происходит автоматичес­кое открытие EmV-51 и закрытие ЕmV-50.

По коллектору 10 FG 6 газ подводится к 260 потолочным горелкам. Расход газа на потолочные горелки (до 31000 м3/ч) замеряется прибором F-19. Топливный газ распределяется по 13 коллекторам (коллекторы 4 FG 8А ¸ 8N) к двадцати потолочным горелкам в каждом ряду. Регулирование давления топливного газа по рядам горелок производится регуляторами РС-118¸ 130 с помощью клапанов HC-30¸42.

По линии 1 ½ V 41 топливный газ, подаваемый к потолочным горелкам, можно сбрасывать на факел при продувке и сбросе давления из топливной системы печи первичного риформинга..

 

 

2.4.6 Очистка конвертированного газа от СО2 раствором

«Карсол»

 

Очистка конвертированного газа от углекислоты производится путем абсорбции ее горячим активированным раствором поташа (раствор «Карсол») при давлении не более 2,8 МПа (28,5 кгс/см2). Состав раствора «Карсол» в массовых долях:

- поташ К2СО3 (химический абсорбент) 25-28%;

- активатор LRS-10 не более 3,5% (в пересчете на ДЭА)

- пятиокись ванадия V2О5 (ингибитор коррозии) 0,35-0,45 %;

В случае вспенивания раствора в него вводится антипенная присадка «UCON»-50НВ-5100 , поставляемая по импорту или отечественный заменитель Полиэфир 1601-2-50 тип Б (Лапрол).

Процесс очистки осуществляется по реакции:

К2СО3+ СО2+ Н2О® КНСО3+ 114 ккал/кг

Регенерация насыщенного раствора протекает при подводе тепла и снижения давления в обратном порядке:

2 КНСО3 <=> К2СО3+ СО2 ↑+ Н2О- Q

В данной схеме предусматривается регенерация раствора до двух уровней содержания СО2.

80% насыщенного раствора регенерируется до остаточного содержания СО2, равного 23,4м3 на 1 м3 раствора (47%- ная конверсия карбоната в бикарбонат) –частично регенерированный «полубедный» раствор.

Остальные 20% раствора подвергаются дополнительной регенерации до остаточного содержания СО2, равного 14,2 м3 на 1м3 раствора 23%-ная конверсия карбоната в бикарбонат – глубоко регенерированный «бедный» раствор.

Содержание К2СО3 в массовых долях в нем составляет 25-28%.

Конвертированный газ после низкотемпературного конвертора СО подвергается охлаждению («закалке») до температуры не более 190оС путем впрыска конденсата из сепаратора 102-F насосом 121-J/JA через вмонтированные в газопровод форсунки. Количество поданного конденсата измеряется расходомером FI-28, регулируется клапаном НС-4 с дистанционным управлением в соответствии с показаниями регистратора температуры газа TI-7-10 (прибор сигнализирует в ЦПУ максимальную температуру газа). В пусковой период для охлаждения газа подается питательная вода от насоса 104-J/JA по линии 1 BF 34 после клапана НСV-4.

Тепло, выделяющееся при конденсации водяных паров, и тепло газа передается раствору «Карсол» в кипятильниках 105-СА,105-СВ регенератора 102-ЕА, где газ охлаждается до температуры не более 138оС. Затем, проходя через теплообменник 106-С, где подогревается деминерализованная вода идущая в деаэратор 101-U, газ охлаждается до температуры не более 85 оС и поступает в сепаратор 102-F.

Отделившийся в сепараторе 102-F газовый конденсат возвращается на впрыск в конвертированный газ насосами 121-J/JA через клапан НС-4, а избыток его, через клапан регулятора уровня в 102-F, направляется в отпарную колонну 103-Е.

Предельные уровни в сепараторе 102-F сигнализируются в ЦПУ: максимум – LIC-17, минимум – LA-21L.

Состав неочищенного конвертированного газа ( в пересчете на сухой) в об. долях:

Диоксид углерода (СО2)- 17,0¸18,5%

Оксид углерода (СО) не более 0,65%

Водород (Н2) – 59,0¸65,0%

Метан (СН4) не более 0,5%

Азот +аргон (N2+Ar)- 18,0¸23,0%

Конвертированный газ из сепаратора 102-F с давлением не более 2,8 МПа (28,5 кгс/см2) и температурой не более 85 оС распределяется на два потока и поступает в нижнюю часть абсорберов 101-ЕА и 101-ЕВ.

Количество газа (не более 116 000м3/ч), поступающего на каждый абсорбер, измеряется установленными на газопроводах расходомерами FI-56 (101-ЕА) и FI-57 (101-ЕВ).

Абсорберы представляют собой двухкорпусные колонные аппараты с шестью слоями насадки. В качестве насадки применяются керамические седла «Инталлокс», керамическая насадка типа «Славянская», нержавеющая насадка фирмы NORTON и г. Рыбинска.

Насадка нижнего слоя абсорберов орошается «полубедным» раствором, который поглощает из идущего вверх потока газа большую часть СО2 , снижая содержание СО2 с 19,0% до 1,7%.

В верхнем корпусе абсорберов насадка орошается «бедным» раствором, при этом объемная доля СО2 в газе снижается с 1,7% до содержания не более 0,1%. Насыщенный СО2 раствор обоих потоков собирается в нижней части абсорберов.

Очищенный от СО2 конвертированный газ на выходе из абсорберов объединяется в один поток и поступает в сепаратор 103-F, в котором освобождается от унесенного раствора «Карсол» и далее проходит, соответственно межступенчатый теплообменник 136-С, газовый подогреватель 104-С, поступает в метанатор 106-D для гидрирования остаточных СО и СО2.

На выходе из сепаратора установлен предохранительный клапан SV-20 и автоматический газоанализатор QI-3. При повышении содержания СО2 более 0,1% в газе, анализатор подает сигнал в ЦПУ.

Отделившийся в сепараторе 103-F раствор «Карсол» регулятором уровня LC-16 отводится в сепаратор 113-F . Предельные уровни в сепараторе сигнализируются в ЦПУ:

Максимальный- LA-55H,

Минимальный- LA-56 L.

Из нижней части абсорберов насыщенный СО2 раствор с температурой не более 111оС, через клапаны регуляторов уровня LC-4, LC-5 и через гидравлические турбины 107-JAHT и 107-JВНТ выдается в емкость мгновенного вскипания 116-F.

При этом давление раствора снижается с 28,5 кгс/см2 до давления 5-9 кгс/см2.

Гидравлические турбины компенсируют часть энергии (около 50% или 516 кВт), необходимой для питания электроприводов насосов «полубедного» раствора 107-JAM, 107-JBM.

Установленные на этих насосах (на одном валу с турбиной) электродвигатели (мощностью 1050 кВт каждый), обеспечивают требуемую производительность, однако при работе турбин потребляемая им мощность соответственно снижается.

Количество раствора, поступающего на турбины, изменяется регуляторами уровня в абсорберах 101-ЕА и 101-ЕВ LC-4 и LC-5 соответственно. Последние определяют степень открытия клапана «А» на подаче раствора в турбины (при повышении уровня в абсорбере степень открытия клапана «А» увеличивается, при снижении уровня – уменьшается).

Для обеспечения нормальной работы гидравлической турбины подача раствора в ней не должна быть ниже 200 м3/час, нормальный расход- 732 м3/ч.

При значительном снижении уровня в абсорбере расход раствора на гидравлическую турбину через клапан «А» может снижаться ниже допустимого. Для обеспечения нормальной работы турбины в этих условиях регуляторы уровня в абсорберах LC-4, (LC-5), закрывают клапаны «А», в то же время открываются клапаны «В» на линиях переброса с нагнетания насосов 107-JA(107-JB) на вход в турбины 107-JAHT (107-JВНТ).

Ниже приводятся данные о положении клапанов «А» и «В» в зависимости от выходного сигнала регуляторов уровня.

Выходной сигнал от регулятора LC-4 (LC-5) в Ма постоянного тока
Клапан «А»	закрыт	открыт на 25%	открыт на 50%	открыт на 75%	открыт на 100%
Клапан «В»	открыт на 100%	открыт на 50%	закрыт	закрыт	закрыт

 

При нормальной работе турбина вращается с такой же скоростью, как и электродвигатель 2975 об/мин.

Для защиты агрегата «мотор -насос- турбина» от сверхоборотов турбины снабжены блокировками SA-5 НН (107-JАНТ) и SA-6 НН (107-JВНТ) срабатывающими при вращении турбины со скоростью 3570 об/мин. При срабатывании блокировки происходит остановка соответствующего агрегата «мотор-насос- турбина» путем отключения электродвигателя и закрытия клапанов «А» и «В». При этом блокировка FS-35LL автоматически включает в работу резервный насос «полубедного» раствора 107-JC (привод только от электродвигателя), а регулирование уровня в абсорберах переносится на клапан «С», расположенный на байпасе турбины.

 

В схеме предусмотрена защита против истечения жидкости из абсорберов.

При понижении уровня в абсорбере регулятор LC-4, LC-5 подает в ЦПУ предупредительный сигнал. При дальнейшем снижении уровня бескамерные сигнализаторы LS-8L (101-ЕА) и LS-13L (101-ЕВ) закрывают клапан «А» и открывают клапан «В», клапан «С» при этом блокируется в закрытом положении, кроме того, для сохранения жидкостного затвора в абсорбере бескамерные сигнализаторы LS-12LL (101-ЕА) или LS-14LL (101-ЕВ) закрывают соответствующие отсекатели на выходе из абсорберов EmV-15 (101-EA), EmV-16 (101-ЕВ).

При снижении уровня в абсорбере в случае работы турбины через байпас бескамерные сигнализаторы LS-8L (101-EA) или LS-13L (101-ЕВ) закрывают клапан «С», одновременно блокируя в закрытом положении клапана «А» и «В».

Отсекатели EmV-15 или EmV-16 закрываются бескамерными сигнализаторами LS-12LL или LS-14LL соответственно.

Описанная выше схема регулирования в абсорберах применяется при основном варианте их работы, когда нормальный уровень раствора в кубе абсорберов находится ниже штуцера ввода газа (сухой режим).

Предусматривается также вариант работы абсорберов с подачей газа под слой раствора (барботажный режим), когда нормальный уровень раствора находится выше штуцера входа газа.

В этом случае регулирование уровня производится по показаниям дифманометров PDI-59 (101-ЕА) и PDI-60 (101-ЕВ). Управление клапанами «А» и «В» как описано выше.

При работе по основному варианту дифманометры измеряют сопротивление абсорберов.

В емкости мгновенного вскипания 116-F большая часть абсорбированного азота и водорода десорбируется при мгновенном вскипании раствора.

Десорбированные газы промываются в промывной колонне 116-E (для поглощения незначительного количества CO2 десорбированного вместе с азотом и водородом) потоком бедного раствора «Карсол» от насосов 106-J/JA и конденсатом от насосов 121-J/JA. После отмывки в колонне 116-E десорбированные газы смешиваются с отпарным газом из сепаратора 150-F и направляется на сжигание в туннельные горелки печи 101-В.

Давление в емкости мгновенного вскипания 116-F 0,49-0,88 МПа (5-9 кгс/см2) контролируется по прибору PI-1098 и регулируется с помощью клапана PCV-1098A на линии десорбированных газов на сжигание. Клапан PCV-1098B и предохранительный клапан SV-116F предназначены для предотвращения повышения давления в емкости мгновенного вскипания 116-F и сброса десорбированных газов в атмосферу.

Предельные уровни в емкости мгновенного вскипания 116-F сигнализируются в ЦПУ.

Из емкости мгновенного вскипания 116-F насыщенный раствор «Карсол» с помощью клапана LCV-116 выдается в верхнюю часть регенераторов 102-ЕА/ЕВ. Распределение потока насыщенного раствора «Карсол» между регенераторами 102-ЕА/ЕВ осуществляется с помощью клапана FCV-36.

Регенераторы представляют собой двухкорпусные колонные аппараты заполненные насадкой: керамические кольца «Инталокс», нержавеющая насадкой П-50 (г. Рыбинск).

Раствор стекает по насадке навстречу идущим вверх потокам СО2 и водяных паров, поступающих из нижней части регенераторов.

Регенерация раствора «Карсол» осуществляется по технологии Giammarco Vetrocoke (GV) с двухуровневым давлением в регенераторах 102-ЕА (высокое давление) и 102-ЕB (низкое давление), которое создается с помощью эжектора 301-Х.

Давление в регенераторе 102-ЕВ регулируется клапаном PCV-1095A на сопле эжектора, который работает вместе с клапаном PCV-1095В, контролирующим слишком высокое рабочее давление, выбрасывая в атмосферу избыточное количество СО2, не требующееся для производства карбамида.

Полубедный раствор, отобранный из куба верхнего корпуса регенератора 102-ЕА с температурой 126-128°С поступает в куб верхнего корпуса регенератора 102-ЕВ, который работает при давлении 0,28 кг/см2 (изб.).

Уровень полубедного раствора в кубе верхнего корпуса регенератора 102-ЕВ регулируется клапаном LCV-19, расположенным на линии полубедного раствора поступающего из регенератора 102-ЕA в регенератор 102-ЕВ. Предельное состояние уровня в кубе верхнего корпуса регенератора 102-ЕВ сигнализируется в ЦПУ от показаний прибора LIC-19.

Полубедный раствор из куба верхнего корпуса регенератора 102-ЕВ с температурой 109-111 °С направляется на всас насосов полубедного раствора 107-JA/JB/JC.

Блокировка LS-19-2LL низкого уровня полубедного раствора на тарелке останавливает насосы полубедного раствора 107-JA/JB/JC во избежание их повреждений из-за недостатка жидкости.

Насосом 107-JA «полубедный» раствор подается через клапан регулятора расхода FCV-35 на орошение нижней части абсорбера 101-ЕА, а насосом 107-JB через клапан регулятора расхода FCV-37 на орошение нижнего корпуса 101-ЕВ.

Резервный насос 107-JC с приводом от электродвигателя и производительностью такой же, как и 107-JA (107-JB) предназначен для замены любого из последних. Подключение насоса 107-JC к нагнетательным трубопроводам насосов 107-JA, 107-JB производится через клапаны с дистанционным управлением НСV-18 к 107-JA, НСV-19 к 107-JB.

Кроме описанного ранее автоматическое включение насоса 107-JC происходит также при минимальном расходе «полубедного» раствора в абсорберы (блокировки FS-35LL и FS-37LL). В обоих случаях открытие клапана НС-18 (НС-19) производится автоматически.

Регуляторы расхода FC-35 и FC-37 посылают в ЦПУ предварительный сигнал о снижении расхода.

Уровень в кубе верхнего корпуса регенератора 102-EA контролируется и сигнализируется в ЦПУ от показаний прибора LIC-22 и регулируется клапаном LCV-22 за счет перепуска полубедного раствора в нижний корпус регенератора 102-EA.

Уровень в нижнем корпусе регенератора 102-EA регулируеся в регулирующем контуре LIC-70, сигнализирующем предельные положения уровня в ЦПУ.

В нижнем корпусе регенератора раствор стекает вниз по насадке навстречу поднимающимся потокам СО2 и водяных паров и собирается на «глухой» тарелке в нижней части корпуса. С тарелки, через дистрибуторы 800-FA/FB раствор стекает в газовый кипятильник 105-СА (105-СВ) и паровой кипятильник 111-СА (111-СВ). В кипятильниках 105-С раствор нагревается газом, идущим с конверсии СО, а в кипятильниках 111-С – парогазовой смесью после отпарной колонны 103-Е.

Нагретый раствор возвращается в кубовую часть регенераторов (под «глухую» тарелку), где сепарируется. Углекислота и водяные пары проходят «глухую» тарелку и поднимаются вверх навстречу стекающему по насадке раствору.

В кубе регенератора 102-ЕВ поддерживается давление не более 1,6 кгс/см2 (изб.) и температура не более 132оС. Регулирование температуры производится путем байпасирования конвертированного газа, идущего на кипятильники с помощью клапанов с дистанционным управлением НС-45 (105-СА) и НС-46 (105-СВ).

Бедный раствор, отобранный из нижнего корпуса регенератора 102-ЕА с температурой 130-132 °С через клапан LCV-18 поступает в регенератор 102-ЕВ. Уровень в кубе нижнего корпуса регенератора 102-ЕВ регулируется клапаном LCV-18, расположенном на линии бедного раствора из регенератора 102-ЕA в регенератор 102-ЕВ.

Блокировка LS-18-2LL низкого уровня бедного раствора в нижнем корпусе регенератора 102-ЕВ останавливает насосы бедного раствора 106-J/JA во избежание их повреждений из-за недостатка жидкости.

Пар, образовавшейся мгновенным вскипанием бедного и полубедного раствора в регенераторе 102-ЕВ за счет снижения давления, используется как пар для регенерации богатого раствора, подаваемого в его верхнюю часть.

Бедный раствор собирается в кубе нижнего корпуса регенератора 102-ЕВ, откуда с температурой 113-115 °С поступает в подогреватель деминерализованной воды 107-С, где охлаждается за счет подогрева деминерализованной воды, подаваемой в деаэратор 101-U и далее поступает на всас насосов бедного раствора 106-J/JA.

На входе раствора в 107-С предусмотрен фильтр и байпас мимо него. После теплообменника 107-С «бедный» раствор с температурой не более 94оС поступает на всас насоса 106-J/JA. Насосом раствор подается в воздушный холодильник 108-С, где охлаждается до 65-80 оС. Регулирование температуры раствора производится путем изменения угла атаки лопастей с помощью клапана с дистанционным управлением НС-58 в зависимости от показаний TI-34. Минимальная температура раствора сигнализируется в ЦПУ прибором TI-43-9 . Прибор TI-34-1 переключает вентиляторы с летнего режима на зимний и наоборот.

Часть подаваемого на холодильники раствора отводится на механический 101-L и угольный 117-F фильтры, где очищается от механических примесей и продуктов осмоления. Этот поток раствора соединяется с раствором, выходящим из холодильника 108-С. Количество раствора, отводимого на фильтрацию, определяется расходомером FI-39.

Охлажденный «бедный» раствор разделяется затем на два потока и поступает на орошение верхних корпусов абсорберов. Количество подаваемого раствора поддерживается регуляторами расхода FC-5 (101-ЕА) и FC-6 (101-ЕВ).

Смесь СО2/пар, выходящая из верхнего корпуса регенератора 102-ЕА с давлением 1,26 кг/см2 (изб.) и температурой 110-112 оС поступает в эжектор 301-Х как рабочий пар.

Смесь СО2/пар, выходящая из верхнего корпуса регенератора 102-ЕВ с давлением 0,28 кг/см2 (изб.) и температурой 100-102 оС частично всасывается эжектором 301-Х и сжимается до 0,56 кг/см2 (изб.) смесью СО2/пар, идущей с регенератора 102-ЕА.

Избыток смеси СО2/пар из регенератора 102-ЕВ, не требующийся для производства карбамида, после охлаждения до 70 °С в воздушных холодильниках 143-СА/СВ поступает в сепаратор 119-F и выбрасывается в атмосферу.

Регулирование температуры смеси СО2/пар после холодильников 143-СА/СВ производится путем изменения потока воздуха за счет регулирования угла атаки лопастей с помощью клапанов с дистанционным управлением НС-53(143-СА) и НС-55 (143-СВ).

Минимальная температура сигнализируется в ЦПУ приборами TI-43-3 (143-CA) и TI-43-5 (143-СВ). Приборы ТА-35 (143-СА) и ТА-36 (143-СВ) переводят вентиляторы с летнего режима работы на зимний и наоборот.

Конденсат из сепаратора 119-F насосами 125-J/JA подается на смешение в линию выдачи конденсата от насосов 108-J/JA. Нормально в работе находится один насос 125-J/JA, второй находится в резерве и включается в работу автоматически в случае остановки работающего.

Смесь СО2/пар от эжектора 301-Х поступает в воздушные холодильники 110-С где охлаждается до 70 °С и поступает в сепаратор 113-F. Регулирование температуры воздуха производится автоматически регулятором TC-31, изменяющим степень открытия жалюзей на входе охлаждающего воздуха.

Из сепаратора 113-F углекислый газ с давлением не более 0,35 кгс/см2 через заслонку регулятора давления в контуре регулирования PIC-24 и брызгоотделитель 173-F выводится в атмосферу. Часть СО2 отводится в производство карбамида. Отделившийся в 173-F конденсат стекает из брызгоотделителя в линию конденсата из сепаратора 113-F.

Конденсат из сепаратора 113-F откачивается насосами 108-J/JA в качестве флегмы на орошение в регенератора 102-ЕА, на уплотнение насосов 106-J/JA, 107-J/А,В,С и на приготовление раствора антивспенивателя. Нормально в работе находится один насос 108-J/JA, второй находится в резерве и включается в работу автоматически в случае остановки работающего.

Предельные положения уровня в сепараторе 113-F сигнализируются в ЦПУ:

максимальный- LICA-23H

минимальный- LA-22L

Предусмотрен также отбор части конденсата из 113-F на уплотнение насосов «бедного» раствора «Карсол» 106-J/JA и насосов «полубедного» раствора «Карсол» 107-JA/JB/JC. Конденсат на вышеупомянутые насосы подается насосами 108-J/JA. Во время пуска для поддержания уровня в 113-F предусмотрена подача деминерализованной воды через клапан LCV-23 «В». При нормальной работе подается вместо деминерализованной воды отпарной конденсат.

Сопротивление регенераторов измеряется перепадомерами PDI-30 (102-EA) и PDI-29 (102-ЕВ), сигнализирующими максимальный перепад.

Уровень в нижнем корпусе регенераторов поддерживается в регулирующих контурах LIC-70 (102-ЕА) и LIC-18 (102-ЕВ), сигнализирующих предельные положения уровня в ЦПУ. Для поддержания уровня в нижнем корпусе регенераторов в них подается конденсат после турбин насосов 104-J/JA. Подача конденсата осуществляется насосом 114-J/JA через клапан НС-5 с дистанционным управлением.

Количество подаваемого конденсата измеряется расходомером FI-41. Антипенная присадка готовится в баке растворителе 110-LF и подается в систему насосом –дозатором 110-LJ (в линию 3 CAR 57) после клапана LCV-23 «А» на входе в 102-ЕА/ЕВ.

Для поддержания в растворе «Карсол» соотношения ванадия V+5 и V+4 не менее 1:1 в емкость 115-F предусмотрена подача воздуха для окисления.

Для приготовления раствора «Карсол» и подпитки системы свежим раствором предусмотрен насос 111-J.

Для аварийного слива раствора из системы на коллекторе подачи его на теплообменник 107-С предусмотрен трубопровод в хранилище раствора 114-F .

На трубопроводе предусмотрена задвижка с дистанционным управлением EmV-10.

Сточные воды, собираемые на агрегате, по ливневым каналам стекают в сборник 116-F, откуда откачиваются дренажным насосом 116-LJF в емкость нейтрализации стоков 1301-F.

2.4.7 Тонкая очистка газа от оксида и диоксида углерода

(метанирование)

 

После очистки газа от СО2 конвертированный газ имеет следующий состав (в пересчете на сухой газ) в объемных долях:

Водород Н2 – 73¸75%

Азот N2 – 23¸25%

Оксид углерода СО – не более 0,65%

Диоксид углерода СО2 – не более 0,1%

Метан СН4 – не более 0,5%

Дальнейшее освобождение газа от кислородосодержащих соединений (СО+СО2) , являющихся ядами для катализатора синтеза, производится путем восстановления их до метана на никелевом катализаторе PK-7R (фирмы «Халдор Топсе») в метанаторе 106-D.

Гидрирование оксидов углерода происходит по реакциям:

СО + 3Н2 ® СН4 + Н2О + 50,4 ккал/моль

СО2 + 4Н2 ® СН4 +2Н2 +39,3 ккал/моль

Подогрев газа перед метанированием осуществляется в две ступени. Сначала газ подогревается в теплообменнике 136-С синтез-газом после первой ступени компрессора 103-J до температуры 120оС. Затем до температуры 320оС газ подогревается в теплообменнике 104-С газом, выходящим из высокотемпературного конвертора оксида углерода 104-DА.

Заданная температура газа на входе в метанатор поддерживается регулятором TC-12 путем байпасирования части этого газа мимо теплообменника 104-С.

Газ с давлением до 2,6 МПа (26,4 кгс/см2) и температурой 320оС проходит сверху вниз слой никелевого катализатора (33,7м3) и с температурой не более 375оС выходит из метанатора.

Остаточное содержание СО в газе составляет не более 10 ррм, СО2 – не более 5,0 ррм.

Вследствие высокой экзотермичности реакции метанирования при повышении содержания СО и СО2 в газе, подаваемом в метанатор, возможен значительный разогрев катализатора (расчетная температура 455оС). В связи с этим предусмотрен тщательный контроль температуры во всех слоях катализатора (прибор TS-8 точки 1¸5) с сигнализацией ее максимальных значений. При достижении в любой точке метанатора температуры 455оС срабатывает блокировка группы «С» ТS-21-25НН.

Кроме того срабатывание группы «С» происходит:

- при срабатывании группы «В»,

- при нажатии на станции управления кнопки «Группа “C”»

- при отсутствии исправных датчиков температуры по трем верхним слоям

- при отсутствии исправных датчиков температуры в любых четырех слоях

- при снижении давления масла после насосов 109-LJ (PS123-1, PS123-2, PS123LL)

- при закрытии EmV-4 или EmV-8 и одновременного снижения давления по PS4 менее 18 кгс/см2 или неисправности датчика PS4.

При срабатывании блокировок группы «С» автоматически закрывается отсекатель EmV- 8 и заслонка EmV-4 на входе газа в метанатор, останавливается компрессор синтез-газа 103-J , закрывается клапан НСV-11 на входе питательной воды в 114-С, РСV-5 будет автоматически открываться (синхронно закрытию EmV-8), сбрасывая газ на факельную установку 102-U, поддерживая установленное задатчиком давление.

Клапан НСV-11, если средняя температура метанатора выше 200оС, становится доступным для управления через 120 секунд. При температуре в метанаторе ниже 200оС, сигнал на закрытие НСV-11 выдается постоянно.

После выхода из метанатора газ охлаждается до температуры не более 143оС в подогревателе питательной воды 114-С. Прибор TI-43-20 сигнализирует в ЦПУ завышение температуры газа на входе в 114-С. Дальнейшее охлаждение газа до температуры 40-50оС происходит в воздушном холодильнике 115-С.

Регулирование температуры синтез-газа производится автоматически регулятором TC-32, изменяющим степень открытия жалюзи на входе охлаждающего воздуха в холодильник 115-С.

Прибор TI-43-10 сигнализирует в ЦПУ о низкой температуре синтез-газа после холодильника.

Отделение конденсата от газа происходит в сепараторе 104-F.

Технологический конденсат из сепаратора 104-F регулятором уровня LC-26 отводится в отпарную колонну 103-Е, а газ поступает на всас компрессора синтез-газа 103-J. При завышении уровня в сепараторе 104-F до 660 мм сигнализирует в ЦПУ LA-24Н, при превышении уровня до 810мм сигнал от LS-23НН останавливает компрессор синтез-газа 103-J.

Состав газа после метанирования в объемных долях:

водород Н2 – (72¸78)%

азот N2 – (22¸28)%

оксид углерода СО – не более 10 ррм

диоксид углерода СО2 – не более 5 ррм

метан СН4 – не более 2%

определяется автоматическими газоанализаторами QI-7, QI-8, QI-9, QI-10, установленными на выходе из сепаратора 104-F.

На коллекторе после сепаратора 104-F установлен регулятор давления РC-4, регулирующий давление в системе после метанатора сбросом газа на факельную установку 102-U. При нормальной работе давление в системе регулируется регулятором PC-6 путем изменения числа оборотов турбины компрессора синтез-газа 103-J.

При остановке компрессора 103-J происходит открытие клапана PCV-4 до заранее заданного положения, после чего клапан переходит в управление от регулятора PC-4.

Для предотвращения завышения давления в системе на сепараторе 104-F установлены предклапаны SV-22A, SV-22В.

На коллекторе синтез-газа после сепаратора 104-F предусмотрен отбор газа на дозировку через клапан FCV-8, вводимый в работу при использовании в качестве сырья природного газа из газопровода ГП 12.

 

2.4.8 Компремирование синтез - газа

 

Очищенный от СО и СО2 до содержания не более 15 ррm синтез-газ с температурой 40¸50ºС и давлением не более 2,53 МПа (25,8 кгс/см2) поступает на всас трехкорпусного компрессора синтез-газа 103-J, имеющего четыре ступени для сжатия синтез-газа и ступень для сжатия циркуляционного газа.

На всасе компрессора установлены отсекатель ЕmV-17 и предохранительный клапан SV-21.

В первой ступени корпуса низкого давления газ сжимается до давления не более 5,2 МПа (53 кгс/см2), нагреваясь при этом до температуры не более 160°С, и направляется в теплообменник 136-С, где охлаждается до температуры не более 85°С, нагревая газ, иду­щий в метанатор. Затем газ поступает в воздушный холодильник 177-С, где охлаждается до температуры не более 49°С, проходит се­паратор 105-F и поступает на всас П-й ступени компрессора. На газо­вой линии от сепаратора 105-F установлен предохранительный клапан SV-24, предотвращающий завышение давления, и установлен клапан НСV-74, сбрасывающий давление из компрессора в случае его останов­ки.

Со всасывающего трубопровода П-й ступени производится отбор синтез-газа на дозировку в систему сероочистки через клапан FCV-17 и отбор в линию антипомпажной защиты 1-ой ступени через клапан FCV-7.

Уровень в сепараторе 105-F поддерживается регулятором уровня LC-10, отводящим конденсат в отпарную колонну 103-Е. В случае за­вышения уровня в сепараторе 105-F до 810 мм блокировка LS-28НH останавливает компрессор. О росте уровня до 660 мм сигнализирует в ЦПУ LA-25H.

Во второй ступени компрессора синтез-газа газ сжимается до давления не более 9,9 МПа (101,0 кгс/см2) и с температурой не более 182°С поступает в воздушный холодильник 116-С, где охлаждается до температуры 49°С. Регулирование температуры охлаждения газа в холодильнике 116-С производится изменением угла атаки лопастей вентилятора клапаном с дистанционным управлением НСV-63 в соответствии с по­казаниями прибора TI-502-5.

С нагнетания II ступени компрессора синтез-газа предусмотрен отбор на установку осушки АВС для внешних потребителей.

После воздушного холодильника 116-С синтез-газ поступает в аммиачный холодильник 129-С, где за счет испарения аммиака в межтрубном пространстве температура газа снижается до 5¸8°С.

Отделение сконденсировавшейся жидкости из охлажденного газа производится в сепараторе 123-F, откуда конденсат регулятором уровня LC-27 выводится в отпарную колонну 103-Е.

О завышении уровня в сепараторе 123-F до 460 мм в ЦПУ сигнализирует прибор LA-73H.

Из сепаратора 123-F газ с температурой 5°C поступает в систему осушки свежего синтез-газа для очистки его от влаги и оксидов углерода. Температура газа, поступающего из системы осушки, измеряется с помощью TI-400-1. В трубопровод после 123-F перед поступлением газа в теплообменник 401-C впрыскивается примерно 200 кг/час жидкого аммиака из сепаратора 126-F для исключения образования льда на стенках труб теплообменника. Чтобы удалить любые твердые частицы из жидкого аммиака, поступающего на впрыск, и таким образом, избежать забивания дроссельных шайб и оросительных ин­жекторов, аммиак пропускают через один из двух отключаемых механических фильтров.

Для точной регулировки расхода NH3 предусмотрены две дроссельные шайбы RO-406 и RO-407, рассчитанные на необходимый расход. В аварийной ситуации подача аммиака прекращается с помощью блокиро­вочного клапана SSV-409.

На входе теплообменника 401-C установлен температур­ный датчик TI-400-4, измеряющий температуру свежего газа после испарения в нем аммиака и позволяющий таким образом установить необходимый расход аммиака на впрыск перед 401-С. Свежий газ охлаждается в трубном пространстве теплообменника 401-C до температуры -26°C, которая измеряется датчиком TI-400-2. Затем ох­лажденный газ направляется на узел смешивания 402-L, где смешивается с основным потоком жидкого аммиака, который поглощает при­сутствующие в газе H2O и CO2.

Общий расход жидкого аммиака, на­правляемого в систему осушки свежего газа, измеряется и регулируется с помощью регулирующего контура FICA-401 и составляет примерно 4,5 м3/ час. Регулирующий клапан FСV-401 расположен на основ­ной линии жидкого аммиака 11/2 NH-1105 идущей на узел смешивания 402-L. Ко­гда FI-401 фиксирует величину меньше 3,4 м3/час, срабатывает сигнализа­ция по минимальному расходу.

После 402-L насыщенный аммиаком газ направ­ляется в сепаратор 403-F, где происходит разделение фаз. При этом газ освобождается от влаги и оксидов углерода.

Уровень жидкости в 403-F измеряется с помощью уровнемера LI-405 и поддерживается регулирующим контуром LIС-403. Сигнал от LIС-403 по­ступает на два контроллера уровня LIC-403-A и LIC-403-B. По этому сигналу

происходит открытие клапанов LСV-403-A и LСV-403-B. Уставка LIC-403-A составляет 28.4%; уставка LIC-403-B составляет 33%. Таким образом, в случае проблемы с клапаном LСV-403-A в работу вступает кла­пан LСV-403-B и уровень в 403-F поддерживается на уровне 33%.

Излишки жидкого аммиака с поглощенными в нем оксидами углерода и водой из 403-F возвращаются в сепаратор 107-F. Расходомер FI-402 измеряет расход излишков жидкого аммиака. Задание по расходу жидкого аммиака, направляемого в систему осушки свежего газа на узел смешивания 402-L по FI-401, устанавливается таким образом, чтобы расход жидкого аммиака после сепаратора 403-F по FI-402 составлял 0,8 м3/ час. О снижении расхода излишков жидкого аммиака менее 0.4 м3/час оповещает сигнализация по минимальному расходу.

Для противоаварийной защиты компрессора синтез-газа 103-J предусмотрена сигнализация по низкому (9,3%) и высокому (47,5%) уровню в сепараторе 403-F. При достижения уровня в 403-F 76,1% срабатывает блокировка LS-404НН, подающая сигнал в группу блокировок 103-J.

Газ выходит из 403-F при температуре -33°C. Температура свежего газа, поступающего из 403-F, измеряется с помощью TI-400-3. Перед подачей газа на третью ступень сжатия 103-J, газ снова нагре­вают до -3°C в межтрубном пространстве теплообменника 401-C. Темпера­тура сухого свежего газа на выходе из 401-C измеряется с помощью TI-501-19.

В III-й ступени (корпус среднего давления) газ сжимается до давления не более 21,6 МПа (220 кгс/см2), нагреваясь при этом до температуры не более 143°С.

После III-й ступени газ поступает на воздушный холодильник 178-С, где охлаждается до температуры 49°С и направляется в сепаратор 124-F. Аммиак, поглощенный синтез-газом в узле смешивания 402-L конденсируется в сепараторе 124-F и регулятором уровня LC-28 по линии 1½ NH 1110 выводится в сепаратор 107-F. При отсутствии расхода аммиака в систему осушки в пусковой период и во время аварийных остановок конденсат неосушенного газа из 124-F тем же регулятором по линии 1½ PW 29 отводится в отпарную колонну 103-Е. Переключение потоков конденсата в 107-F или 103-Е производится ручной запорной арматурой.

На линии газа перед воздушным холодильником 178-С произво­дится отбор газа в коллектор антипомпажной защиты II-й ступени компрессора через FCV-63.

Постоянство температуры газа после воздушного вентилятора 178-С обеспечивается частотным регулированием оборотов двигателей вентиляторов по сигналу регулятора TC-18 в зависимости от температуры газа после холодильника.

При завышении уровня в сепараторе 124-F до 810 мм блокиров­ка LS-30НН останавливает компрессор 103-J. О повышении уровня до 460 мм в ЦПУ сигнализирует LА-74Н.

Из сепаратора 124-F газ поступает на всас IV ступени компрессора (корпус высокого давления).

После IV-й ступени газ выходит с давлением не более 33 МПа (336 кгс/см2) и температурой не более 160°С и направляется в воздушный холодильник 124-С.

Температура газа после холодильника 124-С поддерживается в пределах 35-40°С частотным регулированием оборотов двигателей вентиляторов по сигналу регулятора TC-19.

На линии нагнетания IV-й ступени компрессора производится отбор газа перед холодильником 124-С в коллектор антипомпажной защиты IV-й ступени через FCV-65.

В корпусе высокого давления компрессора 103-J расположена циркуляционная ступень, служащая для сжатия синтез-газа после колонны синтеза до рабочего давления.

На всас циркуляционной ступени газ поступает с давлением не более 30,8 МПа (314 кгс/см2) и температурой 16-23°С. Газ сжимается здесь до давления не более 33 МПа (336 кгс/см2), нагреваясь до температуры не более 37°С. Температура газа после циркуляционной ступени контролируется по TI-501-24.

После холодильника 124-С свежий осушенный газ поступает в систему син­теза, где он смешивается с газом, циркулирующим между 179-C и 121-C, и далее поступает в конвертер аммиака 105-D («сухой» контур). В пусковой период или при на­рушениях в работе осушки свежего синтез-газа смешивание неосушенного свежего газа с циркуляционным происходит сразу после холодильника 124-С («мокрый» контур).

На общем коллекторе свежего и циркуляционного синтез-газа установлены предохранительные клапана SV-27А и SV-27В.

Для снижения температуры циркуляционного газа в схеме предус­мотрена его подача на холодильник 124-С через перемычку с клапаном дистанционного управления НСV-21.

На нагнетательном коллекторе циркуляционной ступени находит­ся заслонка с дистанционным приводом НСV-28.

На случай разгрузки системы синтеза в схеме компрессора предусмотрен байпас с общего нагнетательного коллектора свежего и циркуляционного газа на всас циркуляционной ступени компрессо­ра. На байпасе установлен клапан с дистанционным управлением НСV-29.

На всасе циркуляционной ступени и на общем нагнетательном коллекторе установлены задвижки с электроприводом EmV-9 и ЕmV-5. На трубопроводе подачи свежего осушенного синтез-газа установлен шаровой клапан SSV-410.

В схеме защиты компрессора синтез-газа 103-J предусмотрена его остановка в следующих случаях:

- при прохождении сигнала группы “С”(остановка метанатора)

- при прохождении сигнала группы “101-BU”(остановка вспомогательного котла)

- при нажатии кнопки на ЦПУ “Стоп 103-J” более чем 1 секунды

- при нажатии программной кнопки на ЦПУ “Стоп 103-J”

- при нажатии кнопки на местном щите “Стоп 103-J” более чем 1 секунды

- при повышении температуры подшипников всех корпусов компрессора и турбины более 90оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды. (Блокировки КНД: TS 521-523HH, TS 501-3 – 5HH; КСД: TS527- 529HH, TS 501-9 – 11HH; КВД: TS 530-532HH, TS 501-12 – 14HH; турбины: TS 524-526HH, TS 501-6 – 8HH).

- при повышении температуры АВС после 1 ступени более 193оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды (блокировки ТS 533НН, ТS 501-16НН)..

- при повышении температуры АВС после 2 ступени более 204оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды (блокировки ТS 534НН, ТS 501-18НН)

- при повышении температуры АВС после 3 ступени более 171оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды (блокировки ТS 535НН, ТS 501-20НН)

- при повышении температуры АВС после 4 ступени более 188оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды по ТS 536HH, ТS501-22HH

- при повышении температуры ЦГ после ЦС более 75оС с задержкой 2 секунды или при неисправности обеих термопар с задержкой 2 секунды (блокировки ТS 537НН, ТS 501-24НН)

- при понижении температуры пара 100 менее 400оС с задержкой 2 секунды или при неисправности всех термопар с задержкой 2 секунды (блокировки TS 538LL, ТS 27-8LL, TS 26LL, TS 4-17LL).

(При разнице в показаниях термопар больше 5% во всех вышеперечисленных блокировках по температуре выдается сообщение оператору).

- при повышении уровня в межступенчатых сепараторах по сигналу с датчиков или их неисправности с задержкой 5 секунд. (Блокировки 104-F: LS 23НН; 105-F: LS 28НН; 403-F: LS-404НН; 124-F: LS 30НH).

- при повышении уровня в сепараторе 126-F более 96% (480 мм) или неисправности датчиков с задержкой 5 секунд. (Блокировка LS 31НН)

(При разнице в показаниях датчиков больше 5% во всех вышеперечисленных блокировках по уровню выдается сообщение оператору).

- при повышении давления пара отбора более 47,5 кгс/см2 или неисправности датчиков с задержкой 5 секунд

- при осевом сдвиге: ротора КВД (блокировка XS 542HH); ротора КСД (блокировка XS 543HH); ротора КНД (блокировка XS 544HН)

- при увеличении перепада на разгрузочном поршне КВД 4 ст. (блокировка PDS 541HH)

- при увеличении перепада на разгрузочном поршне КВД ЦС (блокировка PDS 542HH)

- при понижении давления масла в системе смазки менее 0,56 кгс/см2 или неисправности датчиков (блокировка PS 511LL). При этом также выдается сигнал на соленоид EMV-501 для подачи масла из ресивера смазочного масла поз. 103-J-F2. При разнице в показаниях датчиков более 5% выдается сообщение оператору.

- при понижении уровня в баке уплотнительного масла КНД 103-J-F4 по датчику LS 501 ниже 50 мм или его неисправности с задержкой 5 секунд через программный деблокировочный ключ DB L-501.

- при понижении уровня в баке уплотнительного масла КСД 103-J-F5 по датчику LS 502 ниже 100 мм или его неисправности с задержкой 5 секунд через программный деблокировочный ключ DB L-502.

- при понижении уровня в баке уплотнительного масла КВД 103-J-F6 по датчику LS 503 ниже 100 мм или его неисправности с задержкой 5 секунд через программный деблокировочный ключ DB L-503.

При срабатывании защит компрессора 103-J происходит закрытие отсекателей ЕmV-5,9, SSV-410, ЕmV-13, (SSV-409 через 15 минут после закрытия клапана FCV-401), клапанов FCV-401, FCV-17, и открытие отсекателя ЕmV-44, клапанов FCV-63, HСV-411, НСV-29, НСV-74, PCV-4, FCV-8, НСV-23. Поток продувочного газа, к установке выделения водорода отключается клапаном HCV-801 (АМ-76). Срабатывание арматуры переводит компрессор 103-J и связанное с ним оборудование в безопасное состояние, предот­вращается нарушение технологического процесса в отделениях конверсии и очистки, в системе парообразования.

2.4.9 Синтез аммиака и аммиачное охлаждение

 

Синтез-газ с нагнетания IV ступени поступает в концевой воздушный холодильник 124-С компрессора синтез-газа 103-J, где охлаждается до температуры 35-40оС. Чтобы исключить конденсацию аммиака при работе системы осушки свежего газа, температура газа после 124-C должна быть не ниже 15°C.

После холодильника 124-С свежий осушенный газ поступает в систему син­теза через заслонку НСV-414 («сухой» контур). Заслонка НСV-411 на линии 12 SG 47 перед EmV-5 при нормальной работе системы осушки свежего синтез-газа отсекает подачу свежего газа в циркуляционный («мокрый») контур.

Чтобы предотвратить попадание на катализатор синтеза масла из масляных уплотнений компрессора синтез-газа 103-J, на линии осушенного свежего газа SG 1108, установлен масляный сепаратор 404-F. Перепадомер PDI-412 замеряет перепад давления фильтрующих элементов масляного сепаратора 404-F. Перепад давления на фильтре при новых и сухих элементах фильтра составляет 30 кПа. Со временем на фильтрующих элементах накапливается грязь и перепад давления изменяется. Максимально допустимый перепад, при котором срабатывает сигнализация – 155 кПа. При достижении этого перепада следует заменить фильтрующие элементы. Уровень масла в 404-F замеряется с помощью уровнемера LI-415. При достижении уровня 50% срабатывает сигнализация по высокому уровню.

После сепаратора 404-F на линии осушенного газа установлен отсекатель SSV-410, отключающий подачу свежего газа в «сухой» контур при срабатывании группы блокировок 103-J. При этом заслонка НСV-411 открывается, переводя подачу свежего газа в «мокрый» контур или на циркуляцию через НС-29.

Свежий осушенный газ с температурой 33оС и содержанием аммиака до 1,6 % смешивается с циркуляционным газом между теплообменниками 179-С и 121-С.

По конструктивным особенностям теплообменники 179-С и 121-С рассчитаны на определенный перепад давления между трубками и трубным пространством не более 0,89 МПа (9,1кгс/см2 ). Для защиты этих теплообменников от недопустимого перепада давления установлены предохранительные клапаны SV-70A, SV-70B, поддерживающие нормальный перепад давления путем перепуска газа. Клапан SV-70А перепускает газ из трубного пространства 121-С в межтрубное пространство 179-С, а клапан SV-70В наоборот. Кроме того, на коллекторе газа, идущего в колонну синтеза между теплообменниками 179-С и 121-С установлен предохранительный клапан SV-35, сбрасывающий газ в случае завышения давления в атмосферу.

В теплообменнике 121-С газ подогревается до температуры 122-160 оС газом, выходящим из колонны синтеза, и поступает в колонну синтеза 105-D по основному ходу и холодным байпасам.

Состав газа, идущего в колонну синтеза, контролируется из анализной точки S-34, смонтированной между теплообменниками 179-С и 121-С. Отсюда же производится отбор газа на анализаторы QI-13 и QI-12, контролирующие содержание инертов (СН4) в смеси и долю водорода в газе, поступающем в колонну синтеза.

Основной поток газа через заслонку с дистанционным управлением НС-16 поступает в нижнюю часть колонны синтеза аммиака 105-D и подни­мается по кольцевому зазору между корпусом колонны и стенкой катализа­торной коробки в верхнюю часть колонны, где расположен теплообменник 122-С.

В верхней части колонны газ поступает в межтрубное пространство теплообменника 122-С, где подогревается до 426оС, охлаждая выходя­щий из колонны по трубному пространству 122-С продукционный газ до температуры не более 350оС.

На выходе из теплообменника 122-С основной поток газа смешивается с газом, выходящим из трубок встроенного теплообменника 122-СА, куда по холодным байпасам НС-13, 14, объединенным внутри колонны в одну линию, подается газ для охлаждения газа выходящего со 2-й полки катализатора. Температура смеси на входе на 1-ю полку может регулироваться подачей газа по линии холодного байпаса НС-7.

Поступающий на 1-ю полку газ проходит загруженный в нее катализа­тор и поступает в радиальном направлении во внутренний коллектор, где смешивается с газом, подающимся по линии холодного байпаса НС-15 для регулирования температуры входа газа на 2-ю полку.

Далее газ проходит через катализатор 2-й полки и поступает в радиальном на­правлении в межтрубную часть промежуточного теплообмен­ника 122-СА, где охлаждается газом подаваемым в трубное пространство по линиям холодных байпасов НС-13,14.

Затем газ поступает на катализатор 3-й полки, проходит его в радиаль­ном направлении, поступает во внутренний коллектор, а из него в центральную трубу и далее в трубное пространство теплообменника 122-С, где охлаждается до температуры 350 оС, нагревая поступающий в колонну газ.

Общий объем загруженного катализатора составляет 37,55м3 . Ко­личество катализатора на каждой полке:

1 полка- 4,7 м3

2 полка- 6,45м3

3 полка- 26,40м3

Катализатор представляет собой гранулы неправильной формы раз­мером 1,5¸ 3 мм. Состав катализатора – магнетит активированный промото­рами.

Перепад давления в колонне определяется датчиком PDI-32. При росте перепада давления до 0,69 Мпа (7,0 кгс/см2) срабатывает блокировка, при этом открываются HCV-411, HCV-29, закрываются SSV-410, EmV-13. Поток продувочного газа к установке выделения водорода отключается клапаном HCV-801 (АМ-76).

Контроль состава газа на выходе из колонны синтеза производится из анализной точки S-35. Контроль температуры газа после колонны осуществ­ляется по приборам TI-6-3 и TI-14-11. Давление газа после колонны синтеза контролируется приборами Р1-90.

Далее газ поступает в трубное пространство подогревателя пита­тель-ной воды котлов 123-С2 /С1, где охлаждается до температуры не более 162 оС.

После подогревателя питательной воды котлов 123-С газ посту­пает в теплообменник 121-С, где охлаждается до температуры не более 61о С, за счет нагревания газа, идущего на колонну. После этого газ охлаждается до температуры 43оС в воздушном хо­лодильнике 180-С и поступает в межтрубное пространство теплообменника 179-С, где охлаждается до температуры 16-23 оС, нагревая газ, идущий в ко­лонну синтеза после сепаратора вторичной конденсации 106-F. Температура газа перед сепаратором 126-F контролируется по при­бору TI-6-9.

При температуре не более 23оС и давлении не более 30,8 Мпа (314 кгс/см2) в первичном сепараторе 126-F выделяется до 60% образовавше­гося в колонне синтеза 105-D аммиака, отделившийся аммиак регулятором уровня LC-36 отводится в сборник жидкого аммиака 107-F.

На трубопроводе жидкого аммиака 6 NH 42 (до клапанов LCV-36) имеется отбор жидкого аммиака 1½ NH 1105- на установку осушки синтез-газа. Избыток жидкого аммиака с установки осушки синтез-газа (из сепаратора 403-F) возвращается по трубопроводу 1½ NH 1107- в трубопровод жидкого аммиака 6 NH 42 (после клапанов LCV-36).

В трубопровод жидкого аммиака 6 NH 42 (после клапанов LCV-36) заведен трубопровод 1½ NH 1110- выхода аммиака из сепаратора 124-F (при работающей установке осушки синтез-газа).

Минимальный 355 мм и максимальный 480мм уровень в сепарато­ре сигнализируется в ЦПУ от приборов LA-35L, LA-35H. При росте уровня в сепараторе 126-F до 660мм срабатывает блокировка LS-31НН с остановкой компрессора синтез-газа 103-J.

После первичного сепаратора 126-F часть циркуляционного газа по­стоянно выводится из системы в количестве, обеспечивающем объемные доли инертов (метана, аргона) в газе на входе в колонну синтеза не более 17 %.

Продувочный газ поступает в аммиачный холодильник 125-С, ох­лаждается в нем до температуры не менее минус 23оС (TI-6-5), затем прохо­дит сепаратор 108-F, освобождается в нем от жидкого аммиака, который ре­гулятором уровня LC-29 выводится в сборник жидкого аммиака 107-F.

Газ после сепаратора 108-F через клапан FV-801 подается на установку выделения водорода, управляемой с агрегата аммиака АМ-76. Расход газа на УВВ (не более 8000 м3/час) измеряется прибором F-801 с коррекцией по температуре (T-801) и давлению (P-801). Во время остановки агрегата АМ-76 продувочные газы через клапан НС-8В выводятся в коллектор топливного газа. Расход продувочных газов на топливо составляет не более 8000 м3/час и контроли­руется FI-29.

На линии выдачи продувочного газа после сепаратора 108-F уста­новлен предохранительный клапан SV-25.

Для анализа состава продувочного газа на этой линии смонтиро­вана анализная точка S-33.

После сепаратора 126-F газ содержащий не более 8 % об. аммиака через эл. задвижку EmV-9 направляется на всас циркуляционной ступени компрессора 103-J.

Для поддержания оптимальной температуры 16-23 оС (TI-501-23, TI-27-10, TI-43-12) всаса циркуляционной ступени компрессора 103-J при малых нагрузках и пуске отделения синтеза аммиака используются:

- клапан НС-29 на байпасной линии с нагнетания 1V ступени компрессора 103-J на всас его циркуляционной ступени;

- клапан НС-21 на линии нагнетания циркуляционной сту­пени перед холодильником 124-С;

- клапан НС-28 на линии нагнетания циркуляционной сту­пени в линию свежего синтез-газа 12 SG 47.

На линии всаса циркуляционной ступени компрессора 103-J перед отсекателем ЕмV-9 уста­новлены предохранительные клапана SV-26А, SV-26В и смонтирована линия 6 V 90 с ручной задвижкой для сброса газа на факел в пусковой период, а также предусмотрен сброс газа на факел с дистанционным управлением из ЦПУ через клапан НС-76 в аварийных ситуациях.

На циркуляционной ступени газ сжимается до давления не более 33 МПа (336 кгс/см2), нагреваясь до температуры не более 37°С. Температура газа после циркуляционной ступени контролируется по TI-501-24.

Далее циркуляционный газ через отсечную задвижку с электроприводом ЕmV-5 по трубопроводу 12 SG 47 с температурой не более 40оС и содержанием аммиака не более 7% поступает в трубное пространство аммиачного холодильника 117-С, в котором охлаждается до температуры 0 – - 12оС (ТI-6-16). К этому трубопроводу имеются подводы: азота для продувки по линии 1 1/2 N34, азота для продувки и подогрева трубопроводов и аппаратов по линии 6 N 32; жидкого аммиака по линии 1 NН 126, подаваемого насосом 117-J-JА, в случае восстановления катализатора синтеза в зимнее время.

Охлаждение газа в 117-С ведется жидким аммиаком. Подача жидкого аммиака в межтрубное пространство холодильника 117-С осуществляется за счет термоциркуляции с расширительным сосудом аммиака II ступени 111-F.

Сконденсировавшийся в газе аммиак отделяется в сепараторе 106-F, жидкий аммиак, отделившийся в сепараторе 106-F, регулятором LC-34 выводится в сборник 107-F. Для улучшения сепарации аммиака внутри сепаратора 106-F смонтирован циклон, состоящий из пакета труб. Отделившийся в циклоне жидкий аммиак поступает в первичный сепаратор 126-F.

О завышении уровня во вторичном сепараторе 106-F до 770мм или снижении до 235 мм поступает сигнал в ЦПУ.

Синтез-газ с объемной долей аммиака не более 3,5% из сепаратора 106-F направляется в теплообменник 179-С, где нагревается до температуры не более 31оС газом, поступающим из воздушного холодильника 180-С после колонны синтеза 105-D, и смешивается с осушенным свежим синтез-газом.

Смесь свежего и циркуляционного синтез-газа подогревается до температуры 122-160 оС в теплообменнике 121-С газом, выходящим из колонны синтеза, и поступает в колонну синтеза 105-D по основному ходу и холодным байпасам.

Жидкий аммиак из сепараторов высокого давления 126-F, 106-F, 108-F, а также, во время работы системы осушки свежего синтез-газа, из сепаратора 403-F поступает в сборник 107-F. Часть жидкого аммиака из сепаратора 126-F при этом подается в систему осушки свежего синтез-газа для связывания влаги и оксидов углерода. Уровень в сепараторах 126-F, 106-F, 108-F регулируется регуляторами LC-36, LC-34, LC-29. Уровень в сепараторе 403-F – регуляторами LC-403 A/B.

Выделившиеся танковые газы из сборника 107-F направляются в аммиачный холодильник 126-С, где охлаждаются до температуры минус 23оС. Сконденсировавшийся аммиак стекает в сборник 175-F, откуда регулятором уровня LC-42 выводится в расширительный сосуд 110-F. Освободившиеся от аммиака «танковые» газы через регулятор давления PC-27 сбрасываются в коллектор топливного газа. Регулятор давления PC-27 поддерживает давление в сборнике 107-F не выше 1,55 Мпа (15,8 кгс/см2). Для предотвращения завышения давления в нем установлены предохранительные клапана SV-28A, SV-28В.

Уровень в сборнике 107-F поддерживается регулятором уровня LC-40, минимальное и максимальное положение уровня в сборнике сигнализируется в ЦПУ прибором LA-40. Температура в 107-F не более 19оС контролируется по прибору TI-6-14.

Жидкий аммиак из сборников 107-F, 175-F через регуляторы уровня выдается в расширительный сосуд 110-F, в котором поддерживается давление не более 0,59 МПа (6 кгс/см2) и температуры не более 13оС. Жидкий аммиак из сборника 107-F можно выдавать непосредственно потребителям по линии 3 NH 153. Газообразный аммиак из расширителя 110-F поступает на всас III- ступени компрессора 105-J.

Часть жидкого аммиака из расширителя 110-F может впрыскиваться насосами 117-J/JA в линию синтез-газа перед межступенчатым холодильником компрессора синтез-газа 116-С и холодильником 115-С при работе системы синтеза по «мокрому» контуру.

Большая часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 110-F регулятором уровня LC-43 отводится в расширительный сосуд аммиака второй ступени 111-F, в котором поддерживается давление до 0,17 МПа (1,7кгс/см2) и температура минус 11оС. При превышении уровня в 110-F блокировка LS-36НН дает сигнал на остановку аммиачного компрессора.

Меньшая часть аммиака из расширителя 110-F используется для охлаждения газов в аммиачных холодильниках: межступенчатом холодильнике компрессора синтез-газа 129-С, холодильнике «танковых» газов 181-С и холодильнике установки осушки АВС Т-2.

Жидкий аммиак в холодильник 129-С подается через дроссельную шайбу RO-10, в холодильник 181-С через RO-14, в холодильник Т-2 через регулирующий клапан LCV-01.

Давление паров аммиака в межтрубном пространстве холодильника 129-С поддерживается регулятором давления PC-10 путем сброса газообразного аммиака в расширитель 111-F. В линию газообразного аммиака после PC-10 подключена также линия газообразного аммиака из холодильника 181-С. Газообразный аммиак из аммиачного холодильника Т-2 установки осушки АВС через сепаратор F-1 подается по трубопроводу интенсификации производства 4.4-7/Г-9 в расширительный сосуд 111-F. Давление паров в сепараторе F-1 поддерживается регулирующим контуром TICA-02 в зависимости от температуры осушенной АВС, выдаваемой потребителю. От превышения давления сверх допустимого предусмотрены 2 предклапана Ду50 на холодильнике Т-2 и один Ду15 на сепараторе F-1.

Для предотвращения превышения давления в линии газообразного аммиака после холодильника 129-С перед Р1С-10 врезан предохранительный клапан SV-46, на случай нарушения герметичности между трубным и межтрубным пространством холодильника.

В случае работы компрессора 103-J в байпасном режиме, предусмотрена подача жидкого аммиака в 129-С из линии заполнения 109-F аммиаком со склада 1001-F с выбросом газообразного аммиака после 129-С в линию выдачи газообразного аммиака с нагнетания аммиачного компрессора 105-J после FCV-66.

Часть жидкого аммиака из расширительного сосуда 111-F регулятором уровня LC-45 отводится в расширительный сосуд аммиака третьей ступени 112-F, где давление аммиака снижается до давления не более 0,0025 МПа (0,025 кгс/см2) и температуры до минус 33оС. При превышении уровня в 111-F блокировка LS-38НН дает сигнал на остановку компрессора 105-J.

Другая часть аммиака из расширительного сосуда 111-F используется как хладоагент в холодильнике циркуляционного газа 117-С (для вторичной конденсации аммиака), в холодильнике продувочных газов 125-С и холодильнике «танковых» газов 126-С.

В холодильник 125-С жидкий аммиак подается через дроссельную шайбу RO-12, а в холодильник 126-С через RO-13. В этих холодильниках аммиак испаряется при температуре не более минус 33оС. Газообразный аммиак из холодильников 125-С и 126-С направляется в расширительный сосуд 112-F.

Газообразный аммиак из расширительного сосуда 111-F поступает на всас II ступени компрессора 105-J.

Аммиачный холодильник вторичной конденсации 117-С работает на принципе термосифонной циркуляции жидкого аммиака с температурой около минус 12оС с возвратом его в сосуд 111-F. Предусмотрена возможность откачки жидкого аммиака из расширителя 111-F по линии 2 РО 1 насосами 109-J/JA на склад.

Для защиты межтрубного пространства аммиачного холодильника 117-С, при превышении давления выше допустимого в случае нарушения герметичности между трубным и межтрубным пространством его, установлен предохранительный клапан SV-68A, SV-68В.

Из расширительного сосуда 112-F жидкий аммиак с температурой не более минус 33оС через регулятор уровня LC-47 насосом 109-J/JA, откачивается в изотермическое хранилище 1001-F. При превышении уровня в расширителе 112-F блокировка LS-39НН дает сигнал на остановку компрессора 105-J.

На всасе насосов 109-J и 109-JA установлены фильтры ST-19 и ST-20, а на нагнетании насосов 109-J и JA фильтр ST-21.

Количество продукционного аммиака замеряется расходомерами FI-46 и FI-86.

Расширительные сосуды 112-F, 111-F, 110-F подсоединены на всас I, II и III-й ступени аммиачного компрессора 105-J соответственно. К каждому из этих трубопроводов подведен азот для продувки аппаратов АХУ.

Компрессор 105-J двухкорпусный, трехступенчатый с приводом от паровой турбины 105-JT. Давление на всасе 1-й ступени компрессора (в расширителе 112-F) не более 0,05 кгс/см2 поддерживается регулятором РС-49 изменением числа оборотов турбины 105-JT.

На всас 1-й ступени 105-J поступает газообразный аммиак из расширительного сосуда 112-F, аммиак испарившийся в хранилище 1001-F и аммиак из сборника аммиачных продувок корпусов 105-J. Сжатый в первой ступени до давления не более 0,18 МПа (1,8 кгс/см2) газообразный аммиак вместе с газообразным аммиаком из расширителя 111-F поступает на всас второй ступени компрессора.

После второй ступени с давлением не более 0,66 МПа (6,75 кгс/см2) и температурой 82÷86 оС аммиак направляется в межступенчатый воздушный холодильник 128-С, где охлаждается до температуры не ниже 13оС. На выходе из 128-С имеется дренажная линия 1½ NH 39 в 110-F.

Охлажденный аммиак смешивается с газообразным аммиаком из расширителя 110-F и поступает на всас III ступени корпуса высокого давления.

На Ш ступени компрессора газ сжимается до 2,35 МПа (24,0 кгс/см2) и с температурой не более 190 оС поступает в воздушный холодильник 127-С.

На нагнетании Ш ступени компрессора установлены предохранительные клапаны SV-31А, SV-31B перед запорной арматурой, SV-16 после воздушного холодильника 127-С.

На расширительных сосудах предусмотрены предохранительные клапаны и свечи с ручной арматурой SV-36 (112-F); SV-37 (111-F); SV-38A, SV-38В (110-F).

С нагнетания III-й ступени (до запорной арматуры) производится отбор газа для защиты компрессора 105-J от режима помпажа через регуляторы расходов:

FC-9 на всас 1-й ступени (в расширитель 112-F);

FC-11 на всас II-й ступени (в расширитель 111-F);

FC-45 на всас III-й ступени (в расширитель 110-F);

Основной поток газообразного аммиака с нагнетания компрессора 105-J направляется для конденсации в холодильники 127-С.

Перед холодильниками 127-С предусмотрены отборы газообразного аммиака потребителям в коллекторы газообразного аммиака 3,5 кгс/см2 и 15,5 кгс/см2. Отбор в коллектор газообразного аммиака 3,5 кгс/см2 осуществляется через регулирующий клапан PCV-66 с регулированием температуры посредством впрыска незахоложенного аммиака от 109-F по линии 1½ NH 178 через клапан TCV-20. Расход газообразного аммиака контролируется вихревым расходомером FI-66. Для отключения трубопровода выдачи газообразного аммиака в заводской коллектор 3,5 кгс/см2 предусмотрена электрозадвижка с электроприводом с дистанционным управлением из ЦПУ. Для защиты трубопровода 8 NH 175 от превышения давления предусмотрен предохранительный клапан SV-83 с давлением срабатывания 12,7 кгс/см2.

Отбор в коллектор газообразного аммиака 15,5 кгс/см2 осуществляется через регулирующий клапан PCV-166. Расход газообразного аммиака контролируется с помощью диафрагмы FI-166 с коррекцией по показаниям температуры и давления TI-166 и PI-166. Для отключения трубопровода от заводского коллектора 15,5 кгс/см2 предусмотрена эл.задвижка с дистанционным управлением MOV-101. Для защиты от превышения давления в трубопроводе выдачи газообразного аммиака АМГ-2 предусмотрен предохранительный клапан SV-101 с давлением срабатывания 19,8 кгс/см2, сброс с которого осуществляется в линию 14 RV 64 и далее через сепаратор Е-615 в атмосферу.

При повышении давления газообразного аммиака до 14 кгс/см2 на входе в цех слабой азотной кислоты открывается клапан PCV-202 (к. 615) для переброса аммиака из коллектора 15,5 кгс/см2 в коллектор 3,5 кгс/см2.

Для защиты компрессора 105-J от помпажа при превышении давления cвыше 24 кгс/см2 предусмотрен аварийный сброс с линии АМГ-1 на факельную установку 102-U через клапан PCV-167.

В холодильнике 127-С при температуре не более 54оС аммиак конденсируется и поступает в ресивер 109-F. Танковые газы из 109-F проходят через аммиачный холодильник 181-С. Выделившийся в холодильнике аммиак стекает в сборник 176-F, а газы через регулятор давления РС-33 сбрасываются в систему топливного газа.

Жидкий аммиак из сборников 109-F и 176-F регуляторами уровня LC-39 и LC-37 отводится в расширитель 110-F.

Максимальный уровень в 109-F сигнализируется LA-39Н.

Для впрыска, при необходимости, жидкого аммиака в линии синтез-газа перед холодильниками 115-С, 116-С предусмотрены насосы 117-J/JA. Аммиак на всас этих насосов подается из сборника 109-F или расширителя 110-F через фильтры ST-68 и ST-69. На нагнетании насосов установлены предклапана SV-29, SV-30.

Проектом предусмотрена выдача продукционного аммиака двух параметров -34оС (холодный аммиак) и +48оС (теплый аммиак). В связи с этим предусматривается специальная система регулирования уровней жидкого аммиака в ресивере 109-F, расширительных сосудах 111-F и 112-F соответственно регуляторами уровня LC-39, LC-45, LC-47.

Выдача холодного продукционного аммиака в изотермическое хранилище производится насосами 109-J/JA из расширительного сосуда 112-F через клапан LCV-47«A» с контролем расхода по FI-46, FI-86 и температуры по TI-901.

Выдача горячего продукционного аммиака потребителям производится из ресивера аммиака 109-F по линии 4 NH 160 через клапан LCV-39 «B». При этом, клапан LCV-39 «А» работает в пределах 30 - 60% открытия, а клапан LCV-45 «С» вступает в работу за этими пределами, восстанавливая баланс теплого аммиака на компрессию и выдачу потребителям, защищая компрессор 105-J от недостатка расходов. Клапан LCV-45 «В» играет роль дистанционно управляемого байпаса клапана «А».

Для поддержания температуры «горячего» продукционного жидкого аммиака не более 48оС в линию 4 NH 160 предусмотрен впрыск жидкого аммиака с температурой минус 32 – минус 34оС с нагнетания насосов 109-J/JA через клапан LCV-39 «B». Регулирование температуры осуществляется регулятором температуры ТС-551-24, в зависимости расхода холодного жидкого аммиака, подаваемого через клапан LCV-47«В». Расход теплого аммиака регистрируется прибором FI-48, впрыска холодного аммиака – FI-43.

Через дроссельные шайбы RO-46, RO-47, RO-48 из сборника 109-F предусмотрена подача аммиака в антипомпажные линии первой, второй и третьей ступеней компрессора 105-J для понижения температуры на всасах ступеней компрессора (в период пуска, при работе компрессора на байпасном режиме).

Продувочные и танковые газы из системы синтеза и охлаждения аммиака сжигаются в смеси с топливным газом в горелках печи первичного риформинга. Смешение газов производится после подогрева топливного газа в конвекционной камере до 110оС, во избежание образования карбаматов аммония, минимальная температура смеси 40оС.

Количество продувочных и танковых газов замеряется регистратором расхода FI-15. Давление в коллекторе продувочных и танковых газов поддерживается регулятором давления PC-44 сбросом избытка газа на факельную установку 102-U.

На линии продувочных и танковых газов (до шарового вентиля) установлены предохранительные клапана SV-39A, SV-39В.

 

2.4.10 Система охлаждения аппаратов конверсии

Верхняя часть двенадцати подъемных труб печи риформинга 101-В, передаточный коллектор 107-D, реактор вторичного риформинга 103-D, котлы-утилизаторы 101-СА и 101-СВ имеют водяные рубашки.

На заполнение рубашек подается конденсат от насосов 114-J/JA, 112- J/JA по линии 4 SC 80, а в аварийных случаях в рубашку может подаваться охлажденная вода по линии 4 CW 141 или отпарной конденсат от насосов 120-J/JA по линии 4 PW 87.

Конденсат поступает в рубашки 103-D и передаточного коллектора по линии 3 SC 20. Уровень регулируется прибором LC-3, расход замеряется прибором FI-69;

В рубашки 101-СА,СВ конденсат подается по линии 3 SС 21,22. Уровень регулируется прибором LC-63, LС-64, расходы замеряются приборами FI-72, FI-70.

При падении уровня в рубашках 103-D, в 101-СА,СВ приборы LI-3, LI-63, LA-6L, LI-64, LA-7L сигнализируют о минимальном уровне в рубашках. При дальнейшем падении уровня необходимо перейти на резервный источник подпитки водяных рубашек.

Рубашки снабжены устройствами для спуска воды по линиям ½ ВО 14-25, 6 DR 1, 3 DR 3, 11/2 DR 4, 3 DR 5, 1½ DR 6. По коллектору 4 DR 53 вода сбрасывается в канализацию.

Водяные рубашки необходимо периодически дренировать (не реже одного раза в неделю) в течение нескольких минут для удаления механических примесей.

Предусмотрена подача в рубашки пара низкого давления по линиям 2 L 71, 3 L 73 для подогрева воды, во время остановки в зимнее время. Рубашки снабжены переливным устройством и линиями для рециркуляции. Сброс воды после перелива производится в систему охлаждающей воды.

Для контроля за уровнем в рубашках имеются также контрольные переливные трубки с наблюдением за струйкой воды и уровнемерные cтекла.

2.4.11 Система циркуляции азота для разогрева, восстановления и пассивации катализатора низкотемпературной конверсии СО газодувкой п. 105-UJI

Для нагрева и восстановления катализатора низкотемпературной конверсии оксида углерода предусмотрена система циркуляции азота.

Азот для подпитки системы подается из коллектора азота низкого давления, далее по линии 4 N 10 через ручной запорный вентиль и съемный участок в контур циркуляции.

Циркуляция ведется газодувкой 105-UJI с приводом от паровой турбины. Давление на нагнетании газодувки 0,29 МПа (3,0 кгс/см2) (PG-135) максимальная температура 205оС (прибор TG-103), расход 21800 м3/ч (прибор FI-53).

Давление всаса азотодувки 0,2 МПа (2 кгс/см2) регулируется клапаном PCV-48 (ВО), при этом избыток газа сбрасывается на факельную установку.

Для поддержания температуры циркуляционного газа на необходимом в процессе разогрева, восстановления и пассивации уровне предусмотрен теплообменник 105-UCI. Газ проходит по межтрубному пространству, а в трубное может подаваться охлаждающая вода, либо пар среднего давления. Перед всасом газодувки установлен сепаратор 105-UFI для отделения образующегося в процессе восстановления и пассивации конденсата, оборудованный уровнемером LG-48 и предохранительным клапаном SV-34.

При восстановлении катализатора низкотемпературного конвертора водород со стороны по линии 1 ½ Н 9 подается в линию азота 4 N 10, расход водорода замеряется расходомером FI-68, расход подпиточного азота FI-67.

При пассивации воздух подается в систему по линии 3 А 32 или через дренаж перед FI-­68 со шланговой станции, либо от компрессора воздуха КИПиА 1401-J, когда компрессор воздуха 101-J остановлен (находится в ремонте).

2.4.12 Схема распределения азота

 

Для продувок аппаратов при подготовке их к ремонту от горючих, взрывоопасных и токсичных сред, защиты пирофорных катализаторов от воздействия окислителей, а также для опрессовок сосудов, работающих под давлением, применяется инертный газ – азот. Кроме того, азот применяется для исключения создания взрывоопасной смеси в маслобаках компрессии и коллекторах факельной установки.

Чистый 99,998 % азот из межцеховых коммуникаций с давлением до 8,0 кгс/см2 поступает в цех по коллектору 6 N 1 и распределяется по трубопроводам 6 LN 1, 4 N 2.

Азот для опрессовки подается по коллектору 1 ½ N1.

Через систему: вентиль, съемный участок, обратный клапан, вентиль- азот для продувок подводится в следующие трубопроводы схемы:

- в линию природного газа 16 NG 1 на входе в цех по линиям 11/2 N 7 и 6 LN 16;

- в линию 10 NG 11 ПГ на нагнетании 102-J по линиям 1 N 41 и

11/2 N 3;

- в линию 10 NG 14 после 101-D по линии 1½ N 25;

- в линию 6 V 65 (сброс газа после 102-DА) по линии 1 ½ N 17;

- в линию 6 V 67 (сброс газа после 102-DВ) по линии 1 ½ N 18;

- в линию 10 NG 18 (ПГ после сероочистки) по линии 1 ½ N 31;

- в радиантную зону 101-В по линии 4 LN 3 и далее по 6 линиям 1 ½ LN 4А¸4F;

- в линию 18 NG 23 (в реакционные трубы 101-В) по линии 4 N 69;

- в линию 16 RV 159 (сброс газа через пред.клапана из 102-С) по линии 1 LN 11;

- в пусковую линию 4 PG 19 высокотемпературного конвертора СО 104-DА по линии 1 ½ N 27 и 1 N 43;

- в линию 2 PG 8 (байпасная линия между 104-DВ и 106-D) азот подводится по линии ¾ N 12;

- в линию циркуляционного азота 16 N 21 по линии 4 N 10;

- в конвертор 103-D подается 0,7м3/ч азота с давлением 3,43 МПа (35 кгс/см2) в карманы термопар 103-D от компрессора 103-DJ;

- в коллекторы сбрасываемых газов, идущих на факельную установку 102-U;

- в линию природного газа повышенного давления после эл. задвижки EmV-818;

- в линию АВС на агрегат АМ-76 от 105-F.

2.4.13 Производство и потребление пара

Деминерализованная вода из емкости 1206-F насосом 1210-J/JA подается в теплообменники 106-С и 107-С, где подогревается до 120оС конвертированным газом и «бедным» раствором «Карсол» соответственно. Количество подаваемой воды измеряется расходомером FI-47, сигнализирующим минимальный расход, а качество ее определяется кондуктометром CIA-14, сигнализирующим максимальную электропроводность, и анализатором ARA-17, сигнализирующим максимальное содержание кремниевой кислоты.

Нагретая вода поступает в дегазационную головку деаэратора (собственно деаэратор) 101-U, где щелевыми форсунками равномерно распределяется по поверхности насадки.

Стекая вниз по насадке, вода соприкасается с подаваемым в нижнюю часть головки паром. Выделяющиеся при этом газы (N2, O2, CO2) сбрасываются в атмосферу, а вода с температурой не более 126оС стекает в нижнюю часть деаэратора (бак-аккумулятор).

Постоянное давление в деаэраторе не более 0,14МПа (1,4 кгс/см2) поддерживается автоматически регулятором подачи пара низкого давления PC-16. Для исключения превышения допустимого давления на деаэраторе и предотвращения его вакуумирования при опорожнении установлены предохранительные клапаны SV-43A, SV-43B, SV-71.

В бак аккумулятор деаэрированной воды вводится насосом 106-LJ раствор гидразина с массовой долей не более 1,0 % для связывания оставшегося в воде кислорода по реакции:

N2H4 + O2 → 2H2O + N2

В трубопровод на выходе деаэрированной воды из бака-акумулятора вводится 1,0% раствор аммиака насосом 108-LJ (для поддержания требуемого рН воды и связывания остаточной свободной углекислоты).

Уровень воды в аккумуляторе поддерживается автоматически регулятором LC-49, изменяющим количество воды, подаваемой в деаэратор. Максимальный (300 мм) и минимальный (100 мм) уровни в деаэраторе по LI-49 сигнализируются на ЦПУ. Регулятор FC-47, получая сигнал от регулятора LC-49, управляет клапанами LCV-49A и LCV-49В через разветвитель сигнала, открывая при пуске вначале клапан В, а затем клапан А.

При максимальном подъеме уровня воды в аккумуляторе 3100мм от дна бака-аккумулятора бескамерный сигнализатор уровня LA-61Н открывает отсекатель EmV-24 на линии сброса воды в емкость 1301-F.

При недопустимом падении уровня воды в аккумуляторе 950 мм от дна аккумулятора бескамерный сигнализатор уровня LA-62L включает резервный насос 1210-J/JA подачи деминерализованной воды.

Их бака-аккумулятора вода насосом 110-J с приводом от электродвигателя подается на пусковой котел 106-U, а насосом 104-J(JA) с приводом от конденсационной турбины подается под давлением не более 13,7 МПа (140,0 кгс/см2) в подогреватели питательной воды 101-В, 114-С, 123-С.

При постоянной работе котла 106-U питание его может осуществляться от насосов 104-J/JA.

От насосов 110-J и 104-J/JA через дроссельные шайбы или регулирующие клапаны предусмотрена периодическая подача питательной воды для промывки через стационарно установленные форсунки приборов и узлов отделения «Карсол» в случае отложения на них осадка и во время остановок.

Вода в змеевик 101-В подается через обратный клапан и запорную арматуру на входе.

На входе воды в подогреватель 114-С установлен клапан HCV-11, который автоматически закрывается при срабатывании блокировок группы «С».

На входе воды в подогреватель 123-С установлена электрозадвижка EmV-13, которая автоматически закрывается по блокировке схемы защит компрессора синтез-газа 103-J.

Для своевременного обнаружения попадания аммиака в питательную воду при нарушении герметичности между трубным и межтрубным пространством подогревателя 123-С на трубопроводе выхода воды из него установлен кондуктомер CRA-16, сигнализирующий максимальную электропроводность воды. Для защиты межтрубного пространства подогревателя от недопустимого повышения давления установлены предохранительные клапаны SV-69A,

SV-69В.

Вода, нагретая до температуры не более 314 оС, после подогревателей 101-В, 114-С, 123-С объединяется в один коллектор и поступает в паросборник 101-F. Из паросборника по спускным трубам вода поступает в котлы-утилизаторы 101-СА/СВ, 102-С, 103-С и вспомогательный котел 101-BU, где за счет утилизации тепла конвертированного газа и сжигания топливного газа происходит испарение воды при давлении 9,8-10,3 МПа (100¸105,5 кгс/см2).

Пароводяная эмульсия возвращается в паросборник 101-F за счет естественной циркуляции по подъемным трубам. Для отделения воды от насыщенного пара паросборник оборудован циклонными сепараторами и отбойными устройствами. Насыщенный пар с давлением 9,8-10,3 МПа (100¸105,5 кгс/см2) и температурой не более 314 оС поступает в змеевики двухступенчатого пароперегревателя, вмонтированного в конвекционную камеру печи первичного риформинга 101-В.

За счет тепла дымовых газов печи 101-В, вспомогательного котла 101-BU и горелок пароперегревателя пар, проходя 2 ступени змеевиков пароперегревателя, перегревается до 460-490 оС и поступает в коллектор пара высокого давления.

На коллекторе пара после перегревателя установлен предохранительный клапан SV-48 и ручная свеча 6V 22.

Температура перегрева пара поддерживается автоматически регулятором TC-26, изменяющим давление топливного газа посредством регулятора РС-31. Количество топливного газа на горелки пароперегревателя измеряется расходомером FI-23. Всего установлено 24 горелки инжекционного типа. После первой ступени перегрева температура пара 430оС контролируется прибором TI-7-11 и при повышении ее до 440оС подается сигнал в ЦПУ. Регулятор ТС-7-11 ограничивает подачу газа на горелки пароперегревателя при повышении температуры первой ступени пароперегревателя. О минимальной и максимальной температуре после второй ступени перегревателя (460оС и 500оС соответственно) подается сигнал в ЦПУ.

В случае недопустимого снижения расхода пара через пароперегреватель срабатывает блокировка FS-33LL и подача топливного газа к горелкам пароперегревателя автоматически прекращается.

Автоматическое прекращение подачи топливного газа к горелкам происходит так же при минимальном давлении топливного газа (блокировка РS-31LL).

При пуске системы парообразования необходимо наладить устойчивую циркуляцию воды между паросборником и котлами, особенно 101-СА, СВ. Контроль за циркуляцией в котлах 101-СА/СВ осуществляется с помощью плотномеров DR-1 и DR-2, измеряющих плотность воды в опускных трубах соответственно 101-СА/СВ, а также дифманометров PD-21,22, измеряющих перепад давления между опускными и подъемными трубами соответственно 101-СА/СВ.

Для восстановления нормальной циркуляции или первоначального возбуждения ее в опускные трубы котлов 101-СА/СВ предусмотрен впрыск более холодной воды от насосов 104-J/JA через клапаны с дистанционным регулированием НСV-25 и НСV-24 соответственно.

С целью обеспечения постоянства солевого состава котловой воды осуществляется постоянная продувка паросборника в барабан продувок с помощью клапана с дистанционным управлением НСV-73 и расходомера FI-71. Выделившийся в барабане 156-F пар вторичного вскипания направляется в коллектор пара 0,34 МПа (3,5 кгс/см2), а вода регулятором уровня LC-60 отводится в емкость 1301-F. Барабан продувок оборудован предохранительным клапаном SV-63.

Регулирование уровня в паросборнике 101-F осуществляется регулятором LC-50 посредством регулятора FC-49. Регулятор FC-49 предназначен для управления расходом питательной воды через клапан BFWC-1 на пусковых операциях и регулировкой оборотов насосов 104-J(104-JA) при нормальной нагрузке. Блок разделения выходного сигнала производит разделение управления на клапан и регулятору «Woodward» турбонасоса.

При нормальной работе одного из насосов питательной воды второй постоянно находится в резерве. При этом ручная арматура на всасе и нагнетании насосов открыта, а турбина находится в работе на малых оборотах (500 об/мин) за счет минимальной подачи пара через отсекатели EmV-20 на турбину 104-JТ или EmV-21 на турбину 104-JAT, вода с нагнетания насоса поступает в бак- аккумулятор деаэратора через предохранительный клапан RCV-1А (104-J) или RCV-1В (104-JA).

При значительном снижении уровня воды в паросборнике до 101-F 150 мм или уменьшении расхода питательной воды до 230 000 кг/ч срабатывают блокировки соответственно LS-122LL и FS-49LL, при этом, отсекатель EmV-20 (EmV-21) на подаче пара в турбину резервного насоса питательной воды открывается, т.е. в работу включается второй насос 104-J/JA.

При снижении расхода питательной воды за счет прикрытия клапана BFWC-1, регулирующего уровень в паросборнике 101-F, но максимальном уровне в нем (450 мм), блокировка LS-53HН дает запрет на пуск резервного насоса 104-J или 104-JA.

При недопустимом снижении уровня в паросборнике 101-F или неисправности датчиков уровня срабатывает блокировка «LS-53LL», посылающая с выдержкой времени 30 сек сигнал к отключающему устройству группы «АА».

Регулятор PC-36 стабилизирует давление пара в коллекторе пара 100кгс/см2. Выходной сигнал регулятора воздействует на регулятор PC-116, регулирующий давление в коллекторе топливного газа перед горелками вспомогательного котла в рабочих пределах. Вспомогательный котел 101-BU оборудован горелками импеллерного типа (всего 5 шт.) с тангенциальным выходом топливного газа через крыльчатку и служит для восполнения баланса пара высокого давления.

При завышении давления пара в коллекторе пара 100 кгс/см2 полное закрытие клапана PCV-36 не допускается регулятором РС-116, поддерживающим давление на горелки вспомогательного котла в рабочих пределах.

Для предотвращения повышения давления в паросборнике сверх допустимого последний оборудован предохранительными клапанами SV-41-А¸D и регулятором PC-35 со сбросом пара в атмосферу.

Потребителем пара высокого давления является турбина 103-JT активного типа, предназначенная для привода компрессора 103-J.

После первой ступени турбины производится отбор основной части пара с давлением 3,8-4,1 МПа (39-41,5 кгс/см2) в коллектор пара среднего давления для питания турбин компрессоров и насосов. Давление отбора пара поддерживается постоянным при помощи регулятора «Аскания», управляющим клапаном отбора.

Пар среднего давления потребляется на технологические нужды в процессе паровой конверсии метана и на привод следующих турбин:

- 101-JT-воздушного компрессора 101-J;

- 102-JT-компрессора природного газа 102-J (во время ее работы);

- 105-JT – аммиачного компрессора 105-J;

- 101-BJAT/BJBT – дымососов 101-BJA, BJB;

- 104-JT/JAT- насосов питательной воды 104-J/JA;

- насосов маслосистемы компрессоров и турбин;

- 105-UJIT-азотодувки 105-UJI.

Турбины насосов, маслонасосов и азотодувки – противодавленческие. Отработанный пар из них с давлением 0,38 МПа (3,87 кгс/см2) поступает в коллектор пара низкого давления. Остальные турбины – конденсационные.

Для пуска и остановки производства, а также на случай остановки компрессора 103-J, в схеме распределения пара предусмотрена станция дросселирования пара РОУ 9,8-10,3 МПа (100¸105,5 кгс/см2) на 3,8-4,1 МПа (39-41,5 кгс/см2) с четырьмя параллельно установленными клапанами: НCV-22, НСV-23, PCV-13A, PCV-13В. При остановке компрессора 103-J клапан НСV-23 открывается на заранее установленное задание степени открытия, обеспечивающее байпасирование турбины 103-JT для защиты коллекторов пара высокого давления от превышения давления и сохранения давления в коллекторах пара 40 кгс/см2. Клапан НСV-22 открывается для обеспечения потребности в паре 40 кгс/см2 турбины 105 -JT.

Одновременно открывается доступ к управлению регуляторами PC-13 и PC-39 для стабилизации давления пара 40 кгс/см2 через клапаны PCV-13А и В.

Клапан PCV-13В включается в работу после полного открытия клапана «А», обеспечивающего 50% пропускной способности. Схемой управления предусмотрено одновременное регулирование давления пара высокого и среднего давления в зависимости от задания регулятора PC-13 для пара среднего давления и регулятора PC-39 для пара высокого давления через селектор максимального сигнала.

Постоянная температура 370-380оС в коллекторе пара среднего давления поддерживается автоматически регулятором TC-9 путем впрыска питательной воды (от насоса 104-J/JA) и перегретого пара высокого давления через вмонтированное в паропровод на выходе из станции дросселирования) увлажнительное устройство.

Из контура регулирования температуры TICA­-9 подается сигнал минимальной (350оС) температуры пара среднего давления.

Для поддержания давления в период пуска и остановки производства, а также в аварийных случаях коллектор пара среднего давления оборудован свечой с автоматическим регулятором давления PC-25.

Коллектор пара среднего давления снабжен предохранительными клапанами SV-50- А,В,С.

Отработанный пар противодавленческих турбин с давлением 0,38 МПа (3,87 кгс/см2) и температурой не более 295 оС из поступает в коллектор 14 LS 3 и используется на нужды производства.

Давление в коллекторе пара низкого давления 0,34 МПа (3,5 кгс/см2) поддерживается регулятором PC-15 путем редуцирования пара среднего давления с автоматическим регулированием температуры редуцированного пара регулятором TC-13, впрыском конденсата из коллектора 4 SC 80.

Для исключения превышения давления коллектор пара низкого давления снабжен предохранительными клапанами SV-45-А¸D.

В коллектор 14 LS 3 поступает также пар вторичного вскипания из бака продувок котлов 156-F.

Из коллектора 14 LS 3 часть пара подается в деаэратор 101-U, отпарную колонну 103-Е и кипятильник этой колонны 170-С, в коллектора гомогенной очистки и на паровую защиту печи 101-В в аварийных ситуациях. Остальной пар после снижения температуры до не более 200оС (за счет впрыска конденсата из коллектора 4 SС 80 через клапан автоматического регулятора температуры TC-17) распределяется по коллекторам 14 LS 24 и 10 LS 5. Из коллектора 10 LS 5 запитаны все обогревающие спутники установки.

Из коллектора 14 LS 24 пар подается к эжекторам конденсационных турбин, в змеевики аппаратов, к шланговым станциям.

Избыток пара 0,34 МПа (3,5 кгс/см2) отводится на сторону.

Для сброса пара в период пуска и остановки производства коллектор 14 LS 3 оборудован свечой с автоматическим регулятором давления PC-20.

Пропускная способность паровых клапанов определяется по диаграммам и ниже приведенной таблице

 

Позиция	% открытия
НСV-23	16т	35т	70т	130т	200т
PCV-13A,B	16т	35т	70т	130т	200т
PCV-25	10т	20т	38т	75т	150т
НСV-22	7т	12т	28т	46т	66т
PCV-15	5т	9,8т	20т	37т	74т
PCV-20	3т	6т	14т	23т	45т

 

Конденсат из пароспутников и змеевиков по линиям 4 SC 303, SC 314 собирается в сборник 180-F.

Конденсат после конденсатоотводчиков, отводящих конденсат из трубопроводов пара среднего давления по линиям 4 SC 409 и 6 SC 409 поступает в сборник 181-F, пар из которого по линии 4 LS 423 отводится в коллектор 14 LS 10, а конденсат через конденсатоотводчик сливается в сборник 180-F.

Сборник конденсата 180-F оборудован воздушником с обратным холодильником 180-FC и погружными насосами 122-J/JA, откачивающими конденсат в емкость 1201-F или 2010-F отделения деминерализации. Нормально в работе находится один из насосов 122-J/JA, второй насос находится в резерве и включается в работу автоматической блокировкой LS-72НН при завышении уровня в сборнике.

При минимальном уровне в сборнике насосы автоматически останавливаются блокировкой LS-72LL.

 

2.4.14 Конденсация отработанного пара турбины

 

Турбины 101-JT, 102-JT, 103-JT, 104-JT, 104-JAT, 105-JT, потребляющие пар среднего давления, работают с конденсацией пара на выходе. Конденсация пара производится в конденсаторах с воздушным охлаждением 101-JC, 103-JC, 104-JC, 105-JC соответственно при разряжении 0,05- 0,08 МПа (390-610 мм рт. ст.). При использовании в качестве сырья природного газа повышенного давления конденсатор с воздушным охлаждением 102-JC применяется как дополнительные секции к остальным перечисленным воздушным конденсаторам.

Конденсаторы представляют собой холодильники с воздушным охлаждением, подключенные параллельно по ходу пара. Поток охлаждающего воздуха создается двумя осевыми вентиляторами, расположенными под холодильниками.

Теплообменные элементы состоят из соединенных параллельно оребренных труб, расположенных в четыре ряда относительно движения воздуха.

Ребра имеют U- образную форму. Теплообменные элементы расположены над вентиляторами в виде U-образных рядов. Внизу расположен коллектор пара, идущий из турбины и подключенный к элементам конденсаторов. Также внизу расположены два сборных коллектора, конденсат из которых стекает в сборник конденсата. Из коллектора пара производится отсос инертов паровыми эжекторами. Эжекторы работают на паре 0,34 МПа (3,5 кгс/см2). Создание вакуума в системе конденсации при пуске осуществляется пусковым эжектором, а во время нормальной работы 2-х ступенчатым эжектором с промежуточным охлаждением выбрасываемой парогазовой смеси в межтрубном пространстве двухсекционного конденсатора.

Конденсат протекает из секции в секцию и затем собирается в сборник конденсата. Для откачки конденсата из сборника установлены два насоса. Насосы имеют привод от электродвигателя.

Резервный насос включается в работу автоматически при завышении уровня конденсата в сборнике. Конденсат из сборника прокачивается насосом через трубное пространство конденсатора пароэжектора и направляется в емкость 1201-F или 1206-F отделения деминерализации.

Кроме того, часть конденсата из систем конденсации турбин 101-JT, 104-JT/JAT соответственно насосами 112-J/JA и 114-J/JA, подается по мере необходимости в емкость приготовления раствора “Карсол” 115-F, хранилище раствора «Карсол» 114-F, систему фильтрации раствора “Карсол”, водяные рубашки аппаратов риформинга, а также в оборудованные мешалками баки приготовления растворов гидразина (106-LF), тринатрийфосфата (107-LF), аммиачной воды (108-LF).

Насосом 114-J/JA по отдельному коллектору конденсат подается также на уплотнение и охлаждение сальников гидротурбины насосов 107-JA/JB, насосов конденсата системы вакуум вытяжек, на узлы охлаждения коллекторов пара низкого давления TC-13, TC-17, к насосам 111-J, 108-J/JA.

Уровень в сборниках конденсата системы конденсации турбин поддерживается автоматическими регуляторами уровня путем изменения степени открытия клапанов на выдаче конденсата, установленных на нагнетании насосов. При недопустимом снижении уровня конденсата в сборнике срабатывает блокировка с закрытием клапана на выдаче конденсата и открытием клапана на линии возврата конденсата в сборник.

В пусковой период для обкатки конденсационных насосов в сборники конденсата вакуумвытяжек 101-JC, 102-JC, 103-JC, 104-JC, 105-JC, предусмотрена подача деминерализованной воды через клапаны и вентили, связанные с регуляторами уровня в сборниках. Дополнительно от выхлопного коллектора турбины конденсат отсасывается установленными в нижней точке выхлопного коллектора водоструйными эжекторами за счет подачи в них конденсата с нагнетания конденсатных насосов. Рабочий конденсат вместе с эжектированным возвращается в сборники конденсата.

Для исключения завышения давления сверх допустимого на выхлопных коллекторах перед конденсаторами установлены предохранительные клапаны SV-5 A,B,C, SV-57, SV-58 A,B,C, SV-59, SV-66, SV-60 A,B,C.

Для снижения температуры охлаждающего воздуха и улучшения теплопередачи в летнее время года над вентиляторами конденсаторов 101-JC, 102-JC, 103-JC, 105-JC, а также под вентиляторами холодильников 127-С и 193-С через стационарно установленные форсунки распыляется очищенная вода, подаваемая из отделения деминерализации насосами 1211-JA/JB/JC.

Для регулировки вакуума предусмотрены автоматически действующие жалюзи в виде крыши с управлением дистанционно из ЦПУ, а также боковые жалюзи и двери внизу действующие вручную. Эти устройства имеются на блоке «Д» и вакуум-вытяжке 104-JC.

 

2.4.15 Пусковой котел 106-U

В пусковой период и для восполнения баланса пара среднего давления 4,2 МПа (43 кгс/см2) на предприятии в эксплуатации находится пусковой котел.

Пусковой котел (двухбарабанный, с естественной циркуляцией) предназначен для выработки пара среднего давления. Перегретый пар с давлением не более 4,2 МПа (43 кгс/см2) и температурой 370-380 оС используется в пусковой период для обеспечения паром турбин дымососов и насосов питательной воды. В дальнейшем – является дополнительным источником пара на случай аварийной остановки агрегата ТЕС.

По ходу газа котел двухходовой с поворотом дымовых газов в горизонтальной плоскости. В качестве топлива используется природный газ, поступающий из коллектора топливного газа после сепаратора 121-F по линии 4 FG 2. Подача топливного газа в топку котла осуществляется через горелку, установленную с фронта котла.

Воздух на горение подается дутьевым вентилятором 106-UJ. Воздух делится на два потока при поступлении в два тангенциальных регистра горелки и далее двумя противоположно закрученными потоками направляется в зону горения. Угол поворота лопаток тангенциальных регистров регулируется по месту. Горелка оборудована автоматическим запальным устройством.

Продукты сгорания топливного газа у задней стенки топки поворачиваются на 180о и, пройдя конвективный пучок, поступают в дымовую трубу высотой 30метров. В месте поворота газов перед конвективным пучком установлен пароперегреватель, топка котла экранирована защитными экранами.

Температура пара после пароперегревателя регулируется впрыском питательной воды автоматически регулятором TC-705.

На выходе пара из котла установлена электрозадвижка МОV-36. Для защиты котла от завышения давления установлены два предохранительных клапана SV-732, SV-733: SV-733 – рабочий на верхнем барабане котла, срабатывающий при повышении давления до 49 кгс/см2; SV-732 – контрольный на коллекторе перегретого пара, срабатывающий при повышении давления до 47 кгс/см2.

Для предотвращения образования накипи в трубках котла в питательную воду после регулятора LC-704 вводится раствор тринатрийфосфата.

Для стабилизации солесодержания котловой воды, предусмотрена непрерывная продувка из верхнего барабана и периодическая из нижнего барабана согласно графику.

Пусковой котел оснащен местными и дистанционными контрольно- измерительными приборами.

Предусматривается автоматическое регулирование:

- уровня –LC-704 с коррекцией по расходу пара;

- температуры перегретого пара TC-705;

- давления топливного газа PC-706;

- соотношения газ : воздух с коррекцией по давлению пара FIC-702, FIC-703, PIC-701. Схемой АПС предусматривается предупредительная сигнализация параметров.

Схема ПАЗ пускового котла п.106-U предусматривает отсечку топливного газа к аппарату при нарушении технологического режима его эксплуатации и по сигналу оператора с ЦПУ. Позволяет зафиксировать причину аварийной остановки.

Срабатывание защиты происходит:

- При нажатии на операторской станции кнопки «Стоп 106-U»;

- При погасании пламени горелок пускового котла XS-707/1,2 с выдержкой времени 3 сек.

- При останове дутьевого вентилятора 106-UJ.

- При отказе датчика или снижении уровня в барабане котла LS-704 (100 мм), LS-735LL (100 мм).

- При отказе датчика или снижении давления топливного газа в подогреватель PS-706, PS-724LL и PS-723L менее 2,25 кгс/см2.

При этом выдаётся сигнал на закрытие отсечных клапанов EmV-725, EmV-726; выдаётся сигнал на открытие свечи безопасности EmV-727.

 

2.4.16 Водооборотный цикл

Охлажденная вода насосом 1402-J/JA выбирается из бассейна градирни 1402-U и с давлением не менее 0,34 МПа ( 3,5 кгс/см2) и температурой не более 30оС подается в напорный коллектор охлаждающей воды. Из напорного коллектора вода поступает:

- В маслохолодильники компрессора 101-J, 102-J (во время его эксплуатации), 103-J, 104-J/JA, 105-J, 105-UJ, 1401-J.

Дымососов 101-BJA/BJB, насосов 106-J/JA, 107-JA,JB,JC, 109-J/JA, 110-J, 121-J/JA.

- В рубашки подшипников турбин насосов смазочного и уплотнительного масла, турбин конденсатных насосов, в конденсаторы пара из сальников турбин 103-JT, 105-JT.

- В промежуточный и концевой холодильники компрессора воздуха КИП 1401-J и рубашки его цилиндров.

- В концевой холодильник и рубашки азотного компрессора 103-DJ.

- В холодильник 105-UJC ( при восстановлении катализатора в 104-DВ), конденсатор 180-FC, холодильники пробоотборников, кондиционеры воздуха.

- В рубашки коллектора 107-D, реактора 103-D, котлов 101-СА, СВ ( в случае отсутствия конденсата).

Обратная охлаждающая вода возвращается на охлаждение в градирню

1402-U ( отсасывающего типа), после чего собирается в бассейн градирни.

Потери воды в цикле пополняются за счет поступления конденсата из бака продувок 156-F, очищенной воды из установки водоподготовки через клапан регулятора в бассейне LIC-71,а также из кор. 308 ХОВ.

При снижении давления оборотной воды в коллекторе до 0,29 МПа (3,0 кгс/см2) блокировка PIA-112 включает в работу резервный насос. Общий расход оборотной воды в напорном коллекторе контролируется расхродомером FI-74.

 

2.4.17 Обработка технологического конденсата

 

Технологический конденсат, отделившийся от газов в сепараторах 102-F, 104-F, 105-F, 123-F, 124-F содержит растворенные СО2, NH3 , Н2, органические кислоты, метанол и масло . Очистка конденсата от растворенных газов производится в отпарной колонне 103-Е, заполненной насадкой (кольца Паля в три слоя).

Неочищенный конденсат подогревается до 100 оС в межтрубном пространстве теплообменника 190-С очищенным конденсатом из 103-Е и поступает в колонну на второй слой насадки. Стекая по насадке, конденсат подогревается поднимающимися вверх парами. При этом из конденсата выделяются растворенные в нем газы. В нижней части колонны конденсат собирается на глухой тарелке и стекает с нее в межтрубное пространство кипятильника 170-С. В трубное пространство кипятильника через регулятор расхода FC-32 подается пар с давлением до 3,5 кгс/см2, а полученный конденсат регулятором уровня LC-62 отводится в бак- аккумулятор деаэратора 101-U .

Нагретый в кипятильниках конденсат с температурой 125-134оС за счет естественной циркуляции возвращается в куб колонны под глухую тарелку, где сепарируется. Выделившиеся пары и газ с давлением не более 2,3 кгс/см2 поднимаются вверх, а очищенный конденсат охлаждается последовательно в теплообменнике 190-С, воздушном холодильнике 193-С и с температурой не менее 40 оС поступает в дегазатор продувок 151-F.

Температура конденсата регулируется изменением угла атаки лопастей вентилятора клапаном с дистанционным управлением НСV-51. В зимнее время тепло отпарного конденсата используется для нагрева теплофикационной воды в теплообменниках, установленных после теплообменника 190-С.

В зимнее время для исключения замораживания холодильника 193-С предусмотрена выдача конденсата мимо него по байпасу. При полной остановке конденсат из холодильника 193-С выдавливается азотом.

Уровень в колонне 103-Е поддерживается регулятором LC-11, управляющим клапаном на линии выхода конденсата в дегазатор продувок 151-F. В эту же линию, после клапана LCV-11 может производиться выдача газового конденсата из сепараторов 104-F, 105-F, 123-F при незначительном содержании аммиака в конденсате после них.

Очищенный конденсат с содержанием аммиака не более 4,0 мг/дм3 и масла не более 0,5 мг/дм3 из дегазатора 151-F насосом 120-J/JA откачивается в к. 308 и после химводоочистки используется в качестве хим. очищенной воды для питания котлов в парокотельном цехе и производстве 3/5. В зимнее время очищенный конденсат может использоваться для подогрева системы биохимочистки.

Уровень в дегазаторе 151-F поддерживается автоматически регулятором LC-14, клапан которого установлен на нагнетании насосов 120-J/JA. Перед клапаном LCV-14 на линии выдачи конденсата предусмотрен отбор отпарного конденсата для подачи его в «рубашки» реактора 103-D, котлов- утилизаторов 101-СА/СВ с возвратом на всас 120-J/JA и на очистку.

Для предотвращения замерзания воздушного холодильника 193-С, при остановке системы отпарки в зимний период и быстрого вывода отпарной колонны 103-Е на нормальный технологический режим, предусмотрен отбор отпарного конденсата перед задвижкой выдачи в к. 303 в линию неочищенного технологического конденсата перед подогревателем 190-С и отбор для подпитки теплофикации цеха. В дегазатор 151-F и сепаратор 150-F при работе системы отпарки в автономном режиме и при пуске предусмотрена подача деминерализованной воды для подпитки системы.

Количество подаваемого конденсата в к.308 измеряется расходомером FI-34. При остановке работающего насоса 120-J/JA происходит автоматическое включение резервного.

Пройдя насадку (сопротивление которой измеряется перепадомером PDI-50), пары воды, обогащенные аммиаком и углекислым газом, поступают в паровые кипятильники 111-СА/СВ регенераторов. Сконденсировавшиеся в кипятильнике водяные пары отделяются от газов в сепараторе 150-F и через регулятор уровня в нем LC-8 насосами 119-J/JA возвращается в колонну 103-Е в качестве флегмы, количество которой измеряется расходомером FI-31. При остановке работающего насоса флегмы автоматически включается резервный насос. Схемой также предусмотрена выдача флегмы непосредственно в бак 1201-F.

Отпарной газ из сепаратора 150-F поступает на сжигание в тунельных горелках 101-В. Давление в колонне 103-Е поддерживается регулятором PC-26, выдачей отпарного газа из сепаратора 150-F: на топливо через EmV-50 в 101-В или через EmV-51 на свечу.

Для исключения превышения допустимого давления колонна 103-Е оборудована предохранительными клапанами SV-12A, SV-12В, а также ручной свечой. Кроме того, предусмотрена местная свеча из дегазатора продувок 151-F. Кроме кипятильников 111-СА/СВ парогазовую смесь из колонны 103-Е можно подать непосредственно в куб регенераторов. Предусмотрена подача острого пара 3,5 кгс/см2 в отпарную колонну 103-Е через расходомер FI-25.

 

2.4.18 Схема подачи химикатов

Для обеспечения нормальной работы паровых котлов к питательной воде предъявляются жесткие требования. Поддержание свойств питательной воды на защитном уровне осуществляется дозировкой химикатов.

Для защиты от возможного образования накипи и дополнительного умягчения воды применяется тринатрийфосфат Na3PO4´ 12Н2О. Для удаления кислорода из питательной воды и против железоокисного накипеобразования применяется гидразин-гидрат (N2H4)´Н2О.

Концентрация кислорода в воде после деаэратора не должна превышать 7 мкг/кг.

Для поддержания на заданном уровне значения рН применяется аммиачная вода NН4ОН.

В схеме предусмотрено три бака для приготовления реагентов:

1) 107-LF-бак- смеситель для фосфатов, снабженный мешалкой. В бак подводится конденсат по линии ¾ SC7 и пар для обогрева линии 1 LS 134. Раствор концентрацией 5% готовится растворением тринатрийфосфата Na3PO4´ 12Н2О в конденсате. Насос 107-LJB подает раствор тринатрийфосфата в пусковой котел 106-U, насосы 107-LJA, LJC в паросборник 101-F,

2) 106-LF-бак- смеситель для гидразина. Конденсат поступает в бак по линии ¾ SC 7. Раствор гидразина концентрацией 1% из бака подается в деаэратор 101-U насосом 106-LJ по линии 1 CF-2.

3) 108-LF-бак для аммиачной воды. По линии ¾ SC-10 в бак поступает конденсат, по линии 1NH 167 аммиак из ресивера 109-F. Аммиачная вода концентрацией 1% насосом 108-LJ подается в деаэратор 101-U по линии 1 NH 109.

Все баки снабжены паровыми подогревателями и уровнемерными стеклами.

Насос 107-LJC является резервным для трех систем подачи реагентов.

На каждой системе имеется по два перепускных клапана с нагнетания насоса в бак (SV-778 и SV-782) , (SV-777 и SV-780) , (SV-779 и SV-787).

Нагрузка насосов с реагентами определяется анализами питательной и котловой воды.

 

2.4.19 Сброс из воздушек и предохранительных клапанов

 

Сброс газов из предохранительных клапанов производится в атмосферу через четыре автономных коллектора, каждый из которых оборудован свечой:

а) коллектор 14 RV 61- из предохранительных клапанов, установленных на сепараторах компрессоров 102-J и 103-J;

б) коллектор 14 RV 64- из предохраниетельных клапанов отделения синтеза (газы, содержащие аммиак);

в) коллектор 16 RV 50- из предохраниетельных клапанов сепаратора неочищенного технологического газа 102-F;

г) коллектор 8 RV 70- из предохраниетельных клапанов колонны 103-Е;

Сброс газов из воздушек в пусковой период и аварийных ситуациях производится на факельную установку 102-U по двум коллекторам:

А) коллектор 12 V 82—газов, содержащих аммиак.

Б) коллектор 30 V 60- для остальных горючих газов.

 

2.4.20 Описание технологического процесса гомогенной очистки дымовых газов от оксидов азота

При сжигании топливного газа в печи первичного риформинга в смеси с танковыми и продувочными газами, содержащими аммиак, содержание оксидов азота в дымовых газах достигает 400 мг/м3 и выше. Количество образующихся оксидов азота также зависит от режима горения.

При использовании в качестве топлива, наряду с природным газом, танковых и продувочных газов, не отмытых от аммиака, количество оксидов азота увеличивается примерно в 3-4 раза. Сжигание водородсодержащих газов приводит к повышению температуры пламени горелки, а также к увеличению оксидов азота. С целью снижения выбросов оксидов азота в атмосферу с дымовыми газами из трубчатой печи, предусмотрено гомогенное восстановление их аммиаком.

Метод основан на избирательном восстановлении оксидов азота аммиаком в газовой фазе в отсутствии катализатора при температуре 900-980оС по реакциям:

6 NO + 4 NH3= 5 N2+ 6 H2 O+1593 кДж/моль

6 NO2 + 8 NH3= 7 N2+ 12 H2 O+2931 кДж/моль

4 NO + 4 NH3 +О2= 4 N2+ 6 H2 O

 

Кроме того при температуре 900-950оС при контакте аммиака с металлом или керамическими материалами, которые используются для футеровки поверхностей, возможны побочные реакции окисления аммиака кислородом :

4 NH3 + 3 O2= 3 N2 +6 Н2О + 1236 кДж/моль

4 NH3 + 5O2= 4 NО +6 Н2О + 759 кДж/моль

4 NH3 + 4 O2= 2 N2 О+6 Н2О + 989 кДж/моль

 

В качестве газа- восстановителя используется:

- газообразный аммиак из линии всаса второй ступени 105-J после 128-С;

- десорбированные газы из емкости мгновенного вскипания 116-F;

- газы дистилляции отпарной колонны после 150-F.

Требуемое количество аммиака поддерживается автоматически с помощью регулирующего клапана FCV-901 , установленного на линии газообразного аммиака после 128-C.

Для равномерного распределения газа – восстановителя по сечению газохода печи предусмотрен подвод в линию газа- восстановителя перегретого пара 3,5 кгс/см2. Этот же пар служит для охлаждения впрыскивающих форсунок ввода газа- восстановителя в переходной зоне.

Требуемое количество пара поддерживается автоматически с помощью регулирующего клапана FCV-902.

При срабатывании блокировок PS-19HН, PS-3LL и блокировок от ключа группы «А». Клапан FCV-901 автоматически закрывается, прекращая подачу аммиака на форсунки гомогенной очистки. Газы дистилляции отпарной колонны автоматически переводятся на сброс через отсекатель EmV-51. Перевод сброса десорбированных газов из емкости мгновенного вскипания 116-F в атмосферу (с клапана PCV-1098A на клапан PCV-1098B) производится апппаратчиком вручную.

 

2.4.21 Обеспечение цеха карбамида ООО ПК «Агро - Череповец» диоксидом углерода

 

Диоксид углерода после клапана PCV-24 поступает на установку дожига горючих к. 301-В1 по трубопроводу Ду 1000 подается на установку к. 818 цеха мочевины.

Все операции по приему диоксида углерода в цех мочевины, увеличению или уменьшению расхода, за исключением аварийных ситуаций, осуществляются только после согласования между начальником смены цеха мочевины и начальником смены цеха аммиака через диспетчера ОАО «Череповецкий «Азот».

 

2.4.22 Установка осушки АВС

 

Азотоводородная смесь с нагнетания второй ступени компрессора синтез-газа (поз.103- J) с давлением не более 9,98 МПа (101,7кгс/см 2 ) и температурой до 164о С поступает в трубки водяного холодильника через дистанционно управляемый регулирующий клапан (НСV-01), который выполняет роль отсекателя и позволяет регулировать расход АВС на установку. После водяного холодильника поз. Т-1 АВС, охлажденная оборотной водой до температуры 33оС, подается в трубки холодильника (поз. Т-2) , в межтрубном пространстве которого испаряется жидкий аммиак под давлением

Ризб.= (0,34 ± 0,02) МПа (3,4 ± 0,2) кгс/см2 , что соответствует температуре кипения 0оС. Отработанная охлажденная вода возвращается в водооборотный цикл.

Из аммиачного холодильника поз. Т-2, охлажденная до температуры (10±1)оС, азотоводородная смесь со сконденсировавшейся влагой направляется во влагоотделитель поз.F-2, где происходит отделение влаги от газа. Контроль за отсутствием горючих в отработанной воде осуществляется 2 раза в смену методом лабораторного контроля из анализной точки S-801.

Влага из влагоотделителя F-2 сбрасывается в существующий сепаратор поз 105-F с давлением не более 5,3 МПа (54 кгс/см2) , по трубопроводу сброса влаги в существующий трубопровод нагнетания первой ступени компрессора синтез газа поз. 103-J через межступенчатые холодильники поз. 136-С, 177-С. Регулирование сброса влаги осуществляется через ручной регулирующий вентиль и дроссельную шайбу, установленные последовательно.

Защита трубопровода сброса влаги от повышения давления сверх допустимого осуществляется предохранительным клапаном с давлением открытия Ризб =5,9 МПа (60 кгс/см2).

Азотоводородная смесь, освобожденная от сконденсировавшейся влаги, из влагоотделителя поз. F-2 подается потребителю через узел автоматического регулирования (PICA-03H, PCV-03), гарантирующий снижение давления до Ризб=(0,40±0,02) МПа (4,0±0,2) кгс/см2.

Предусмотрен автоматический контроль за объемным расходом осушенной АВС с помощью вихревого расходомера (FR-01), температурой АВС с сигнализацией минимальной температуры 3оС (TICA-02L) и лабораторный контроль за объемной долей влаги в азотоводорной смеси.

При температуре охлажденной АВС не более 10оС объемная доля влаги на выходе из сепаратора не превышает 120 ррм, что соответствует точке росы «минус» 39оС.

Температура АВС (TICA-02L), выдаваемая потребителю, регулируется автоматически изменением давления, при котором кипит аммиак в межтрубном пространстве холодильника поз. Т-2. Это давление в свою очередь, регулируется количеством газообразного аммиака , выдаваемого из системы клапаном TCV-02.

Жидкий аммиак из существующего расширительного сосуда поз. 110-F с давлением ризб= до 0,53 МПа (5,3 кгс/см2) и температурой 10 оС подается в межтрубное пространство холодильника поз. Т-2 через сепаратор поз. F-1, уровень жидкости в котором поддерживается автоматически (175±25) мм с помощью регулятора LC-01.

Аммиак в межтрубном пространстве кипит при давлении Ризб= (0,34±0,02) МПа (3,4± 0,2) кгс/см2 , что соответствует температуре кипения аммиака 0оС , и отводится через сепаратор поз. F-1 в существующий расширительный бак поз. 111-F через регулирующий клапан (ТCV-02) , который выполняет и функции отсекателя , автоматически закрывающегося при снижении давления испарения до Ризб= 0,32 МПа (3,2 кгс/см2). Блокировка предназначена для предотвращения замерзания влаги в трубках холодильника поз. Т-2 при снижении давления испарения до Ризб= 0,32 МПа (3,2 кгс/см2), что соответствует температуре кипения минус 1оС (PS-08LL).

Защита межстенного пространства аммиачного холодильника поз. Т-2 и сеператора поз. F-1от повышения давления в случае разрыва внутренней трубки высокого давления осуществляется срабатыванием двух преклапанов Ду50 (на Т-2) и одного Ду15 (на F-1) при превышении давления 0,6 МПа (6 кгс/см2) со сбросом в атмосферу.

Для дистанционного отключения установки осушки АВС от существующих трубопроводов предусмотрены:

- на трубопроводе отбора АВС на установку регулирующий клапан (НСV-01);

- на трубопроводе выдачи газообразного аммиака с установки в существующий расширительный сосуд регулирующий клапан (ТСV-02), который может быть использован в качестве отсекателя.

Клапаны закрываются дистанционно из ЦПУ агрегата аммиака в следующих случаях:

-при падении давления АВС на входе в установку до Ризб = 4,9МПа

(50 кгс/см2) в случае разгерметизации системы (PIAL-01);

- при объемной доле водорода в газообразном аммиаке из межтрубного пространства аммиачного холодильника (поз.Т-02) –0,5% (QAL-01).

 

 

2.5 КОНТРОЛЬ ПРОИЗВОДСТВА И УПРАВЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИМ ПРОЦЕССОМ

 

В таблице выборочно приведены данные по отделениям приготовления умягченной, частичнообессоленной воды и деминерализованной воды.

 

№пп	Наименование стадии процесса для измерения параметра контроля	Что контролируется	Частота контроля	Норма технологических показателей	Наименование прибора, метод контроля
Предварительная обработка воды
	Бак известкового молока 2005-F	уровень	4 часа	2,6м	Стекло уравнемерное LG-345
	Насос известкового молока 2003-J,JA	давление расход	- // - - // -	2,5 кгс/см2 в зависимости от рН воды	PG-345,346 FI-343
	Бак приготовления полиакриламида 2003-F	Расход уровень	При приготовлении	50 кг 785мм	Взвешивание LG-343
	Бак полиакриламида 2004-F	уровень	4 часа	100-785мм	LG-344
	Насос полиакриламида 2002-J,JA	Давление расход	- // - - // -	2 кгс/см2 до 104 дм3/ч	PG-343, 344 FI-342
	Бак крепкого раствора Al2(SO4)3 2001-F	уровень	При приеме	100-800мм	LG-341
	Бак рабочего раствора Al2(SO4)3 2002-F	уровень	4 часа	100-800мм	LG-342
	Насос раствора Al2(SO4)3	Давление расход	4часа	2 кгс/см2 до 150 дм3/ч	PG-342, 341 FI-341
	Насос суспензии каолина 2006-J,JA	Давление расход	4часа	1,3 кгс/см2 до 3 м3/ч	PG-347, 348 FI-343
	Мерник серной кислоты 2012-F для регулирования рН	уровень	4часа	200мм	LG-346
	Смеситель 2007-F исходная вода	Расход Количество воды	4часа 8часов	100-250м3/ч	FI-89 FISQ-89
	Осветлитель 2001-U	РН   уровень	1час   4часа	6-6,5   0,4-1,8м	РН-метр PHIA-342 LIC-341
	Насос откачки шлама 2005-J,JA	давление	4часа	2,7 кгс/см2	PG-349, 350
	Бак шлама 2002-И	уровень	4 часа	20-80%	LG-342
	Насос коагулированной воды 1204-J/JA	Уровень давление	4часа	500мм 3,5 кгс/см2	LIC-342 PG-351,352
	Обработка воды на механических фильтрах 2008-FA,FB	Расход на входе Давление на выходе Перепад давления	4 часа   - // -   - // -	55 м3/ч   3,0кгс/см2   0,8 кгс/см2	FI-344, 345, 346,347 PG-355, 356   PdGA- 341, 342
	Обработка воды в сорбентных фильтрах 2011-FA,FB	Расход Давление на входе	4часа	110 м3/ч 3,0 кгс/см2	FI-340, 349 PG-357,359, 358, 360
	Бак частично обессоленной воды (осветленной воды 2010-F)	Давление на выходе Уровень температура	4 часа   - // - - // -	3,0 кгс/см2   2,0-3,6 м 25-40оС	PG- 358,360   LIC-343 Ртутный термометр
	Насосы сточных вод 1301-J,JA	Давление   расход рН	4 часа   - // - - // -	3,0-5,0 кгс/см3 40-80 м3/ч 2,0-9,0	PG-342,343   FI-318 рН-метр
Деминерализованная вода
	Насосы подачи частично обессоленной воды 1201-J,JA	давление	4 часа	2,0-3,0 кгс/см2	PG-302, 306, 304, 301
	Насос подачи частично обессоленной воды 1201-JC	давление	4часа	2,0-3,0 кгс/см2	PG-301
	Обработка воды на катионитовых фильтрах 1201-ДА,ДВ,ДС	Давление на входе Давление на выходе расход	4 часа   - // - - // -	1,5-4,0 кгс/см2 1,7-3,5 кгс/см2 90-112,5 м3/ч	PG-303,306   PG-307,308   FI-306, 307, 320
	Декарбонизированная вода в баках 1201-ИА,ИВ,ИС	уровень	4 часа	1200-1600 мм	LIC-301,302,305
	Насосы подачи декарбонизированной воды 1202-J,JA,JB	давление	4 часа	2,0-3,5 кгс/см2	PG-309, 310, 311
	Насосы декарбонизированной воды 1202-JС (3 нитка)	давление	4 часа	2,0-3,5 кгс/см2	PG-360
	Выработка воды на ОН-анионитовых фильтрах 1202-ДА,ДВ,ДС	Давление на входе Давление на выходе Расход   Количество обработанной воды   Электропроводность воды на выходе	4 часа   4 часа   2 часа   нерерывная регистрация ежечасно с записью в рапорт ( 8 часов)     2 часа	2,0-3,0 кгс/см2 1,7-3,5 кгс/см2 90-120 м3/ч   12000-14000 м3/цикл   0- 8 мк СМ/см	PG-312,314   PG-313, 315   FIS-301, 302, 321   FISQ-301, 302     CRA-301, 302, 306
	Деминерализованная вода в баке 1201-F	Уровень температура	4 часа 2 часа	4,0-9,0м 25-40оС	LI-303 Ртутный термометр
	Насосы подачи деминерализованной воды 1207-J,JA	давление	4 часа	2,5-4,0 кгс/см2	PG-318, 319
	Обработка воды на ФСД 1203-ДА,ДВ,ДС, ДЕ	Давление на входе Давление на выходе Расход   Количество обработанной воды Электропроводность воды на выходе	4 часа   4 часа   2 часа   8 часов     2 часа	2,5-3,5 кгс/см2 1,5-3,5 кгс/см2 90 -120 м3/ч 30000 м3/цикл   0,1-0,4 мк СМ/см	PG-320, 322, 324   PG- 321, 323, 325 FIS-303, 304, 305, 322 FISQ-303, 304, 305, 322   CRA-303, 304
	Бак деминерализованной воды 1206,1208-F	Уровень Температура   Содержание О2	4 часа 2 часа   2 часа	6,0-10,0м 25-40оС   0,02 мг/дм3	LI-304 Ртутный термометр ARA-317
	Насосы деминерализованной воды 1210-J,JA	давление	4 часа	5,0-7,0 кгс/см2	PG-326, 327
	Насос обессоленной воды 1207-JB	давление	Период. показания	5,0-7,0 кгс/см2	PG-318, 319
	Фильтр катионитовый 1201-ДС ( 3 нитка)	давление	- // -	2,0-3,0 кгс/см2 (на выходе)	PG-369
	Фильтр анионитовый 1202-ДС ( 3 нитка)	давление	- // -	2,5-3,5 кгс/см2 (на выходе)	PG-361, 362
	Фильтр смешанного действия ФСД 1203-ДЕ (3 нитка)	давление	- // -	2,5-3,5 кгс/см2 (на выходе)	PG-367, 368
	Насосы- дозаторы кислоты 1203-J,JA	Давление кислоты	Периодич. показания	Не более 4 кгс/см2	PG-334, 335
	Насосы- дозаторы щелочи 1204-J,JA	Давление щелочи	Периодич. показания	Не более 4 кгс/см2	PG-338, 339
	Насосы- дозаторы кислоты 1208-J,JA	Давление кислоты	Периодич. показания	Не более 4 кгс/см2	PG-336, 337
	Насосы- дозаторы щелочи 1209-J,JA	Давление щелочи	Периодич. показания	Не более 4 кгс/см2	PG-340, 341
Конденсатоочистка
	Очистка конденсата на целлюлозных фильтрах 1201-JA,JB,JC	Перепад давления Температура	4 часа   4 часа	Не более 1,0 кгс/см2 Не более 70оС	PdI-105, 106, 107   TG-124
	Обработка кондесата на фильтрах 1303-FA,FB	Давление на входе Давление на выходе	4 часа   4 часа	3,5-5,0 кгс/см2 3,5-5,0 кгс/см2	PG-360, 362   PG-361, 363
	Насосы подачи воды на впрыск 1211-JA,JB,JC	Давление	4часа	14-18 кгс/см2	PG-146, 147, 148
	Насосы подачи охлаждающей воды 1402-J,JA	Давление   Расход   температура	4 часа   4 часа   2 часа	Не менее 4,5 кгс/см2 560-600 м3/ч 20-26оС	PG-238, 239, PIA-112 FI-74   Ртутный термометр
	Оборотная охлаждающая вода	Давление   температура	4 часа   4 часа	3,5- 4,5 кгс/см2 18-20 оС	PG-240   Ртутный термометр
	Регенерация нитки 1201-ДА,ДВ, 1202-ДА,ДВ А) обратная промывка 1202-ДА,ДВ Б)обратная промывка 1201-ДА,ДВ В) ввод 4% раствора NaOH     Г) ввод 2% раствора H2SO4   Д) ввод 4% раствора H2SO4   Е) ввод 6% раствора H2SO4     Ж) вытеснение щелочи   З) вытеснение кислоты     И)отмывка катионита     К) отмывка анионита	Расход Время Расход Время Расход время Давление температура Плотность   Расход Давление время плотность   Расход Давление время плотность   Расход Давление время плотность Расход температура Давление Время Расход Давление Время Расход Давление Время Расход Давление время эл.проводность	4часа - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // -   - // - - // - 4 часа - // -   - // - - // - - // - - // -   - // - - // - - // - - // - во время операции - // - - // - - // - - // - - // - - // -   - // - - // - - // - - // - - // - - // -	42 м3/ч 10мин. 115 м3/ч 10мин. 20,9 м3/ч 42-107мин. 0,4 кгс/см2 35¸5оС 1,045г/см3   56,2 м3/ч 0,4 кгс/см2 30мин. 1,008 г/см3   27,8 м3/ч 0,4 кгс/см2 26-36мин. 1,024 г/см2   18,3 м3/ч 0,4 кгс/см2 25-30мин 1,036 г/см3 18,4 м3/ч 35¸5О С 0,4 кгс/см2 45мин 17,6 м3/ч 0,4 кгс/см2 30мин 115 м3/ч 3,5 кгс/см2 45мин 115 м3/ч 3,5 кгс/см2 45мин 10мм СМ/см	FI-309, 310 Часы таймера FI-306, 307 Часы таймера FI-315 Таймер PG-315 TG-303 Ареометр 1,0-1,07 FI-308 PG-306, 308 Таймер Ареометр 1,0-1,08 FI-308 PG-306, 308 Таймер Ареометр   FI-308 PG-306, 308 Таймер Ареометр FI-315 TG-303 PG-313, 315 Таймер FI-308 PG-306, 308 Таймер FI- 306, 307 PG-306, 308 Таймер FI-309, 310 PG-313, 315 Таймер CRA-301, 302
	Регенерация ФСД 1203-ДА,ДВ, ДС А) обратная промывка     Б)отстаивание В) ввод 4% раствора NaOH     Подача уравнительной воды Г) вытеснение щелочи     Подача уравнительной воды Д) ввод 5% раствора H2SO4     Подача уравнительной воды Е) вытеснение кислоты   Подача уравнительной воды Ж) Промывка отдельная сверху вниз   З) слив воды И)смешивание воздухом     К) заполнение водой и отмывка	Расход Время   Время Расход время температура Плотность Расход   Расход температура время расход   Расход время плотность   Расход   Расход время   Расход Время Расход Расход Время Расход Давление время Расход Время Эл.проводность	Во время операции   - // - - // - - // - - // - - // - - // -   - // - - // - - // - - // -   - // - - // - - // - - - // -   - // - - // -   - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // - - // -	57 м3/ч 10мин.   5мин. 14,4 м3/ч 41-61мин. 35¸5оС 1,043г/см3 15,6 м3/ч   12,5 м3/ч 35¸5оС 20 мин. 15,6 м3/ч   16,0 м3/ч 30-45мин 1,03 г/см3   12,5 м3/ч   15,6 м3/ч 31мин   12,5 м3/ч 40мин 36 м3/ч 24 м3/ч 7мин 480 мин 0,5 кгс/см2 3мин 120 м3/ч 23мин 0,5 мкСМ/см	FI-311, 312,313 Таймер POL-1,2,3 - // - FI-317 POL-1,2,3 TG-304 Ареометр FI-316   FI-308 ТG-304 POL-1,2,3 FI-316   FI-316 Таймер Ареометр   FI-317   FI-316 POL-1,2,3   FI-317 POL-1,2,3 FI- 311,312 FI-313 POL-1,2,3, FI-314 PG-331 POL-1,2,3, FI-311, 312, 313 POL-1,2,3, CRA-303, 304,305
	Регенерация смолы 1303-FA,FB А) ввод 5% раствора H2SO4 Б)вытеснение кислоты   В)отмывка Г)отмывка катионита	Расход плотность Давление расход Давление Расход давление	- // - - // - - // - - // - - // - - // - - // -	30 м3/ч 1,03г/см3 0,4 кгс/см2 30 м3/ч 0,4 кгс/см2 120 м3/ч 1,5 кгс/см2	FI-308 Ареометр PG-365 FI-308 PG-365 FI-319 PG-365
Прием реагентов и энергоресурсов
48.	Пар в цех	давление	4час	3,9 кгс/см2	PIC-161-333
	Сжатый воздух технологический 1205-F	давление	4час	4-8 кгс/см2	PG-332
	Сжатый воздух КИП	давление	4час	4-8 кгс/см2	PG-330
	Кислота серная 92,5% в 1202-F	Уровень плотность	При приеме - // -	0,5-2,8м 1,83 г/см3	LG-309 Ареометр
	Едкий натр 25-46 %в 1203-F	Уровень плотность	При приеме - // -	0,5-2,8м 1,274-1,487 г/см3	LG-310 Ареометр

 

2.6 АНАЛИТИЧЕСКИЙ КОНТРОЛЬ

 

Наименование стадий процесса, места измерения параметров или отбора проб	Контролируемый параметр	Частота и способ контроля	Нормы и технические показатели	Кто контроли-рует
S-1, S-801 Трубопровод природного газа из газопроводов ГП12 и ГП43 на входе в цех	Объемная доля: Метана (СН4), Этана(С2Н6), Пропана (С3Н8), Бутана (С4Н10), Пентана (С5Н12), Диоксида углерода (СО2),   Азота (N2)   Теплота сгорания низшая, при 20ºС	I раз в декаду     1 раз в декаду	(91,44 ± 7,32) % (3,95 ± 3,8 ) % (1,22 ± 1,165) % (0,36 ± 0,34) % (0,25 ± 0,25) % (0,24 ± 0,16) %     Не более 5,0 %   Не менее 7600 ккал/м3	Контролер ОТК
Массовая концентрация: Сернистых соединений(S общ)	По требованию	Не более 56 мг/м3	Контролер ОТК
S-2 Трубопровод азотоводородной смеси на входе в сепаратор природного газа, АВС со стороны	Объемная доля:   Водорода (Н2) Азота (N2),   Диоксида углерода (СО2)   Оксида углерода (СО),   Аммиака (NН3)	По требованию	(75,0 ± 3,0) % (25,5 ± 3,5) %   Не более 5,0млн.-1 (5,0 ррm)   Не более 10 млн.-1 (10 ррm)   Отсутствие	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-4 Трубопровод смеси природного газа и АВС на выходе из подогре­вателя природного газа 103-В	Объемная доля: Водорода (Н2)	1 раз в 15 дней	Не более 11,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-5 Трубопровод газовой смеси на выходе из реактора гидросероочистки 101-D	Массовая концентрация: Сероводорода (Sобщ)	По требо­ванию	Не более 70 мг/м3	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-6/7 Трубопровод газовой смеси на выходе из реакторов сероочистки 102-DА/DВ	Массовая концентрация: Сероводорода (S общ)	По требо­ванию	Не более 0,5мг/м3	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-8 Трубопровод газовой смеси на выходе из сероочистки (общий коллектор)	Массовая кон­центрация: Сероводорода (S общ)	1 раз в месяц	Не более 0,5мг/м3	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-9 Трубопровод дымовых газов на выходе из подогревателя природного газа 103-B	Объемная доля:   Кислород (О2)   Диокcида углерода (СО2)	1 раз в декаду	Не более 3,0 %   Не более 10,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация:   Оксидов азота (NОх)   Диоксида серы ( SО2)   Оксида углерода (СО)	По графику ПСЛ	Не более 250мг/м3   Не более 11 мг/м3     Не более 200 мг/м3	Лаборант ПСЛ
S-10 Трубопровод дымовых газов после печи первичного риформинга 101-В	Объемная доля:     Кислорода (О2) Диокcида углерода (СО2)	1 раз в декаду	(2,5 ± 0,5) %   Не более 10,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация:   Оксидов азота (NОх)     Диоксида серы (SО2)   Оксида углерода (СО)	По графику ПСЛ	Не более 250мг/м3     Не более 11 мг/м3     Не более 200 мг/м3	Лаборант ПСЛ
Трубопровод дымовых газов на выходе из пускового котла 106-U	Объемная доля:     Кислорода (О2) Диокcида углерода (СО2) Массовая концентрация:   Оксидов азота (NOх) Диоксида серы (SO2) Оксида углерода (СO)	1 раз в месяц   По графику ПСЛ	(2,5 ± 0,5) % Не более 10,0 %   Не более 250мг/м3   Не более 11мг/м3   Не более 200 мг/м3	Лаборант УТК, ЛЦПА   Лаборант ПСЛ
S-11 Трубопровод конвертированного газа на выходе из печи первичного риформинга 101-В	Объемная доля:   Диоксида углерода(СО2), Водорода (Н2), Оксида углерода (СО), Метана (СН4) Аргона и азота (Аr + N2)	1 раз в сутки	(10,0 ± 1,0) % (70,0 ± 5,0) %   (9,25 ± 1,25) % (11,0 ± 2, 0) %   Не более 2,5 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-12 Трубопровод конвертированного газа на выходе из реактора вторичного риформинга 103-D	Объемная доля:   Диоксида углерода(СО2), Водорода (Н2), Оксида углерода (СО), Метана (СН4) Аргона и азота (Аr + N2)	1 раз в сутки	(8,0 ± 1,0) %   (57,0 ± 3,0) %   Не более 14,0 % Не более 0,5 %   (21,5 ± 1,5) %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-13 Трубопровод конвертированного газа на выходе из среднетемпературного конвертора СО I- ступени 104-DА	Объемная доля:   Диоксида углерода(СО2), Водорода (Н2), Оксида углерода (СО), Метана (СН4) Аргона и азота (Аr + N2) Массовая концентрация: Сероводорода (Sобщ)   Соотношение пар:газ	1 раз в неделю   По требованию	Не более 17,0 %   (61,5 ± 3,5) % Не более 4,0 %   Не более 0,5 % (20,5 ± 2,5) %     Не более 0,5 мг/м3     (0,4-0,5):1	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-14 Трубопровод конвертированного газа на выходе из низкотемпературного конвертора СО II- ступени 104-DВ	Объемная доля:   Диоксида углерода(СО2), Водорода (Н2), Оксида углерода (СО), Метана (СН4)   Аргона и азота (Аr + N2)	1 раз в сутки	(17,75 ± 0,75) %   (62,0 ± 3,0) % Не более 0,65 %   Не более 0,5 %   (20,5 ± 2,5) %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-38 Трубопровод циркуляционного азота на входе в низкотемпературный конвертор СО 104-DВ	Объемная доля: Водорода (Н2),	По требованию, при восстановлении катализатора	(10,0 ± 10,0) %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-21 А/В Трубопровод газа после очистки «Карсол» на выходе из абсорберов 101-ЕА/ЕВ	Объемная доля: Диоксида углерода (СО2)	По требованию	Не более 0,1%	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-22 Трубопровод газа после очистки «Карсол» на выходе из брызгоуловителя 103-F	Объемная доля: Диоксида углерода (СО2)	1 раз в сутки кроме субботы и воскресения	Не более 1000 ppm	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-23 А/В Трубопровод «насыщенного» раствора Карсол на выходе из абсорберов 101-ЕА/ЕВ	Массовая доля: Карбоната калия (К2СО3 общ.) Бикарбоната калия (КНСО3 в пересчете на К2СО3) Пятиокиси ванадия (V2О5 общ.), в том числе V+5   Активатора LRS-10 (в пересчете на ДЭА)	По требованию	(26,5 ± 1,5) %   не более 20,0 %   0,3-0,6 %   Не менее 50 % от V2О5 общ.   Не более 3,5%	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-24A/B Трубопровод «полубедного» раствора Карсол на выходе из холодильника 143-СА/СВ	Массовая доля: Карбонат калия (К2СО3 общ.)   Бикарбонат калия (КНСО3 в пересчете на К2СО3)	По требованию	(26,5 ± 1,5) %   не более 12,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-25 Трубопровод «бедного» раствора Карсол на выходе из регенераторов 102-ЕА/ЕВ	Массовая доля:   Карбоната калия (К2СО3 общ.) Бикарбоната калия (КНСО3 в пересчете на К2СО3) Пятиокиси ванадия (V2О5 общ.), в том числе V+5   Активатора LRS-10 (в пересчете на ДЭА)	1 раз в сутки   1 раз в сутки	(26,5 ± 1,5) %     не менее 5,0 %     0,3-0,6 %   Не менее 50 % от V2О5 общ.     Не более 3,5 %	Лаборант УТК, ЛЦПА     лаборант МИЛ УАСиСМ
Вспениваемость	1 раз в сутки	Н=1-7 см t= 0,6-4 сек.
Массовая концентрация Мехпримесей	1 раз в неделю	Не нормируется
Массовая концентрация Хлоридов (Cl - )	1 раз в месяц	Не нормируется
Массовая концентрация: Железа (Fe общ.)	1 раз в месяц	Не нормируется
S-28 Трубопровод углекислого газа на выходе из регенераторов 102-ЕА/ЕВ	Объемная доля: (в пересчете на сухой газ) Горючих: Водорода (Н2), Метана (СН4), Оксида углерода (СО) Диоксида углерода (СО2)	По требованию	Не более 2,0 %     Не менее 97,0 %	Контролер ОТК
S-29 Раствор Карсол из емкости 114-F	Массовая доля: Карбоната калия (К2СО3),   Пятиокиси ванадия (V2О5 общ.), в том числе V+5   Активатора LRS-10 (в пересчете на ДЭА)	По требованию	Не более 28,0 %     0,3-0,6 %   Не менее 50 % от V2О5 общ   Не более 3,5 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-30 Трубопровод азотоводородной смеси после метанирования (сеп.104-F ,на всасе компрессора 103-J)	Объемная доля: Водорода (Н2), Азота (N2), Метана (СН4),   Оксида углерода (СО),   Диоксида углерода (СО2)	1 раз в неделю	(75,0 ± 3,0) % (25,5 ± 3,5) % не более 2,0 %   не более 10 млн.-1 (10 ppm)   не более 5 млн.-1 (5 ppm)	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-32 Трубо­провод циркуляционного газа на выходе из се­паратора первичной конденсации аммиака126-F	Объемная доля: Аммиака (NH3)	1 раз в сутки	не более 8,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-33 Трубопровод продувочного газа на выходе из сепара­тора 108-F	Объемная доля: Аммиака (NH3)   Водорода (Н2) Азота (N2)   Метана и аргона (СН4+Аr)	1 раз в сутки По требо­ванию	не более 2,0 %   (57 ± 2,5) % (21,5 ± 3,5)%   (19,0 ± 2,0) %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-34 Трубопровод синтез-газа на входе в колонну синтеза (теплообмен­ник 121-C)	Объемная доля: Аммиака (NH3)   Водорода (Н2)   Азота (N2) Метана и аргона (СН4+ Аr)   Массовая доля: воды (Н2О)	3 раз в сутки   1 раз в сутки 1 раз в сутки     По требованию при востановлении катализатора	не более 3,5 %   (64,0 ± 4,0) %   (21,0 ± 4,0) % 13- 17 %     не более 0,25 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Трубопровод II/2 PW газового конденсата на выходе из сепаратора 123-F, компрессора синтез-газа	Массовая концентрация: Аммиака (ион NH4+)	По требо­ванию	Не нормируется	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-35 Трубопровод cмеси синтез-газа и аммиака на выходе из колонны синтеза аммиака 105-D	Объемная доля: Аммиака (NH3)   Массовая доля: воды (Н2О)	3 раза в сутки     По требованию при восстанов. катализатора	не менее 15,0 %   не более 0,25 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-36 Трубопровод жидкого аммиака на нагнетании насоса продукционного аммиака 109-J/JA	Массовая доля: Аммиака (NH3)	1 раз в сутки	Марка А 99,9 %, не менее Марка Ак 99,6 %, не менее Марка Б 99,6 %, не менее	Контролер ОТК
Массовая доля: Азота (N2)	1 раз в сутки	Марка Ак 82 %, не менее Марка Б 82 %, не менее	Контролер ОТК
Массовая доля: Воды (Н2О) (остаток после испарения)	1 раз в сутки	Марка Ак 0,2 – 0,4 % Марка Б 0,2 - 0,4 %	Контролер ОТК
Массовая доля: Воды (Н2О) (метод Фишера)	1 раз в сутки	Марка А 0,1 %, не более
Массовая концентрация: Масла	1 раз в сутки	Марка А 2 мг/дм3, не более	Контролер ОТК
Марка Ак 2 мг/дм3, не более	Контролер ОТК
		1 раз в сутки	Марка Б 8 мг/дм3, не более	Контролер ОТК
Массовая концентрация: Железа (Fe)	1 раз в сутки	Марка А 1 мг/дм3, не более	Контролер ОТК
Марка Ак 1 мг/дм3, не более
Марка Б 2 мг/дм3, не более
Массовая доля: Общего хлора (Cl общ.)	По требованию	Марка Ак 0,5 млн-1 (мг/кг), не более	Контролер ОТК
Массовая доля: Оксида углерода (IV)	1 раз в месяц	Марка Ак 30 ± 10 млн-1 (мг/кг), не более
S-37 Трубопровод дымовых газов после пускового подогревателя 102-В	Объемная доля:     Кислорода (О2) Диоксида углерода (СО2)	По требованию	Не более 4,0 % Не более 10,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-39 Трубопровод питательной воды после деаэратора 101-U	pH	3 раза в сутки	8,5 - 9,5	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Кислорода (О2)	1 раз в сутки	не более 0,007 мг/дм3
Диоксида кремния (SiO2)	3 раза в сутки	не более 0,02 мг/дм3
Аммиака (ион NH4+)	не более 1,4 мг/дм3
Гидразин-гидрата	(0,01¸0,04) мг/дм3
Железа (Fe общ)	1 раз в сутки	не более 0,03 мг/дм3
Окисляемость	1 раз в сутки	Не нормируется
Масла	1 раз в декаду	Не более 0,3 мг/м3	Лаборант МИЛ Лаборант УТК, ЛЦПА
Меди (Сu+2)	1 раз в месяц	Не более 10 мкг/дм3
Натрия (Na+)		Не нормируется
Сульфатов (SO4-2)		Не нормируется
Хлоридов (Cl-)		Не нормируется
Нитритов (NO2-) Нитратов (NO3-)		å до 20 мкг/дм3
Щелочность		Не нормируется
Жесткость С(1/2Са+2+1/2Мg+2	По требованию	Не более 3 мкмоль/дм3
Диоксида углерода (СО2)	3 раза в сутки	Не нормируется
S-40 Трубопровод питательной воды на выходе из подогревателя 123-С	Удельная электропроводность	по требованию	Не более 20 мкСм/см	Лаборант УТК, ЛЦПА Лаборант УТК, ЛЦПА
pH	8,5 -9,5
Массовая концентрация: Аммиака ( ион NH4+)	По требованию	Не нормируется
Диоксида кремния (SiO2)	Не нормируется
S-41 Трубопровод котловой воды (продувки с паросборника 101-F)	pH	3 раза в сутки	8,7 - 10,8	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Диоксида кремния (SiO2)	не более 1,2 мг/дм3
Фосфатов ( ион PO4-2)	5 - 15, мг/дм3
Хлоридов (Cl-)	1 раз в сутки	не более 1,0 мг/дм3
Железа (Fe общ.)	1 раз в месяц	не более 1,0 мг/дм3
Натрия (Na+)	Не нормируется
Алюминия (Al+3)	Не нормируется
Меди (Сu+2)	Не нормируется
Сульфатов (SO4-2)	Не нормируется
Нитритов (NO2-)	1 раз в месяц	Не нормируется	Лаборант УТК, ЛЦПА
Нитратов (NO3-)	Не нормируется
Кальция (Ca+2)	По требованию	Не нормируется
Магния (Mg+2)	Не нормируется
Сухого остатка	Не более 60 мг/дм3
Щелочность (общ.)	3 раза в сутки	не более 0,25 ммоль/дм3
Окисляемость	1 раз в месяц	Не нормируется
S-42 Трубопровод насыщенного пара высокого давления на выходе из паросборника 101-F в пароперегреватель	Удельная электро-проводность	1 раз в сутки	0,5 - 3,0 мкСм/см мах до 10,0 мкСм/см	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Железа (Fe общ.)	не более 0,03 мг/дм3
Диоксида кремния (SiO2)	3 раза в сутки	не более 0,008 мг/дм3
Солей (солесодержание)	не более 2,0 мг/дм3
pH	Не нормируется
Натрия (Na+)	1 раз в месяц	Не более 0,025 мг/дм3	Лаборант УТК, ЛЦПА
Сульфатов (SO4-2)	1 раз в месяц	Не нормируется
Хлоридов (С1-)	1 раз в месяц	Не нормируется
Фосфатов ( ион РО4-3)	1 раз в месяц	Не нормируется
Окисляемость	1 раз в месяц	Не нормируется
Аммиака ( ион NH4+)	По требованию	Не нормируется
S-31 Трубопровод технологического конденсата на входе в отпарную колонну 103-Е	Массовая концентрация: Аммиака ( ион NH4+)	По требо­ванию	Не более 1000 мг/дм3	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-43 Трубопровод отпарного конденсата на нагнетании насосов 120-J/JA	pН	3 раза в сутки	не менее 9,3	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация Аммиака (ион NH4+):   при сбросе на БХО     для получения ХОВ	3 раза в сутки	Не более 50 мг/дм3     Не более 4 мг/дм3
Органических примесей (в пересчёте на СН4ОН)	1 раз в неделю	Не более 50 мг/дм3
Щелочность	1 раз в квартал	Не нормируется
Натрия (Na+)	1 раз в квартал	Не нормируется
Кальция (Са+2)	1 раз в квартал	Не нормируется
Магния (Мg+2)	1 раз в квартал	Не нормируется
Железа (Fe общ.)	1 раз в квартал	Не нормируется
Алюминия (Al+3)	1 раз в квартал	Не нормируется
Диоксида кремния (SiO2)	1 раз в квартал	Не нормируется
Хлоридов (С1-)	1 раз в квартал	Не нормируется
Трубопровод парового конденсата 4 SG80 на выходе из турбин	pН	По требованию	8,4 - 9,6	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Аммиака ( ион NH4+)	Не более 1,0 мг/дм3
Железа (Fe общ.)	Не более 0,3 мг/дм3
Диоксида кремния (SiO2)	1 раз в квартал	Не более 0,02 мг/дм3
Натрия (Na+)	Не более 0,01 мг/дм3
Меди (Cu+2)	Не более 0,02 мг/дм3
Сульфатов (SO4-2)	Не более 0,5 мг/дм3
Хлоридов (С1-)	Не более 0,5 мг/дм3
Фосфатов (ион РО4-3)	Не нормируется
Окисляемость	Не более 0,5 мг 02/дм3
Трубопровод пара среднего давления 8 MS 53 на выходе из пускового котла 106-U	pH	1 раз в сутки	Не менее 8,5	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Диоксида кремния (SiO2)	Не более 0,02 мг/дм3
Железа (Fe общ)	1 раз в неделю	Не нормируется
Фосфатов (ион РО4-3)	1 раз в квартал	Не нормируется
Хлоридов (С1-)	1 раз в квартал	Не нормируется
Сульфатов (SO4-2)	1 раз в квартал	Не нормируется
Натрия (Na+)	1 раз в квартал	Не нормируется
Аммиака ( ион NH4+)	По требованию	Не нормируется
Котловая вода из верхнего барабана пускового котла 106-U	pH	1 раз в сутки	9,5 - 10,3	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Фосфатов ( ион РО4-3)	5 – 15, мг/дм3
Диоксида кремния (SiO2)	Не более 2,0, мг/дм3
Солей (солесодержание)	90 – 110, мг/дм3
Котловая вода из верхнего барабана пускового котла 106-U (продолжение)	Окисляемость	1 раз в квартал	Не нормируется	Лаборант УТК, ЛЦПА
Железа (Fe общ.)	1 раз в квартал	Не нормируется
Алюминия (Al+3)	1 раз в квартал	Не нормируется
Меди (Сu+2)	1 раз в квартал	Не нормируется
Хлоридов (Cl-)	1 раз в квартал	Не нормируется
Натрия (Na+)	1 раз в квартал	Не нормируется
Кальция (Ca+2)	По требованию	Не нормируется
Магния (Mg+2)	По требованию	Не нормируется
Трубопровод 14 GW19 оборотной воды	pН	1 раз в неделю	7,0 – 8,6	Лаборант УТК,ЛЦПА ЛЦПА ЦЛО
Массовая концентрация: Железа (Fe общ.)	1 раз в квартал	Не более 9,0 мг/дм3
Хлоридов (Сl-)	Не более 8,0 мг/дм3
Щёлочность	По требованию	Не более 2 ммоль/дм3
Жесткость С(1/2Са+2+1/2Мg+2)	По требованию	Не нормируется
Окисляемость	По требованию	Не нормируется
Диоксид углерода (СО2)	По требованию	Не более 5,0 мг/дм3
Фосфаты ( ион РО43-)	По требованию	Не более 3,0 мг/дм3
Трубопровод глубоко-обессоленной воды 10 ДМW42 после бака 1206-F	рН	1 раз в 2 месяца	6,5 - 9,5	Лаборант УТК, ЛЦПА
Мутность	Отсутствие
Массовая концентрация: Окисляемость	Не более 0,8 мг О2/дм3
Трубопровод глубоко-обессоленной воды после бака 1206-F (продолжение)	Жесткость С(1/2Са+2+1/2Мg+2	1 раз в 2 месяца	Не более 1 мкмоль/дм3	Лаборант УТК, ЛЦПА
Щелочность	Не более 30 мк.моль/дм3
Натрий (Na+)	Не более 0,03 мг/дм3
Трубопровод воздуха КИПиА 31AI после установки осушки 1401-U	Массовая концентрация влаги ( Н2О): Точка росы	1 раз в сутки	Не выше минус 40 0 С (с IV по IХ месяцы) минус 52 0 С (с Х по III месяцы)	Лаборант УТК, ЛЦПА
Трубопровод воздуха КИПиА на выходе из установки осушки PALL	Массовая концентрация влаги (Н2О): Точка росы	1 раз в месяц	Не выше минус 40ºС	Лаборант УТК, ЛЦПА
Раствор гидразин-гидрата из сборника 106-LF	Массовая доля: Гидразин-гидрата	По требованию	Не более 1,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Раствор тринатрийфосфата из сборника 107-LF	Массовая доля: Фосфатов (ион РО4-3)	по требованию	Не более 5,0 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Раствор аммиачной воды из сборника 108-F	Массовая доля: Аммиака ( ион NН4+)	по требованию	Не более 1,0 %	Лаборант УТК, ЛЦП
Дренажные воды из сборника 116-F	Массовая концентрация: Аммиака (ион NН4+)   Масла	по требованию	Не нормируется     Отсутствие	Лаборант УТК, ЛЦПА
Воздух производственных помещений, территория цеха	Объёмная доля горючих:     Водорода (Н2), Метана (СН4), Оксида углерода (СО)	По требованию, при подготовке и проведении сварочных и газоопасных работ	Не более 20 % от нижнего предела взрываемости	лаборант ПСЛ, лаборант УТК, ЛЦПА
Воздух производственных помещений	Массовая концентрация: Аммиака (NН3)	1 раз в неделю	Не более 20 мг/м3	лаборант ПСЛ
Трубопровод технологического азота 6LN1 для продувки аппаратов	Объёмная доля горючих:     Водорода (Н2), Метана (СН4),   Оксида углерода (СО) Аммиака (NН3)	по требованию	Отсутствие Отсутствие   Отсутствие   Отсутствие	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-800 Трубопровод продувочных газов В3Д-1 от установки осушки АВС на свечу	Объемная доля: Кислорода (О2)	По требованию	Не более 0,02 %	Лаборант УТК, ЛЦПА
Объемная доля: Кислорода (О2)	По требованию	Не более 1,0 %
Объемная доля: Водорода (Н2)	Не более 0,8 %
S-801 Трубопровод обратной оборотной воды ВОО-1 из теплообменника Т-1 установки осушки АВС	Объемная доля: Водорода (Н2)	По требованию	Не более 0,2 см3Н2/г Н2О	Лаборант УТК, ЛЦПА
S-802 Трубопровод осушенной азото-водородной смеси АВС-4 потребителю	Объемная доля: Влаги (Н2О)	1 раз в сутки	Не более 120 ppm	Лаборант УТК, ЛЦПА
Массовая концентрация: Аммиака (ион NН3)	По требованию	Не более 4,0 мг/м3
S-803 Трубопровод газообразного аммиака на выходе из сепаратора F-1	Объемная доля: Водорода (Н2)	По требованию	Отсутствие	Лаборант УТК, ЛЦПА

 

2.7 Перечень параметров сигнализации и блокировок

Позиция	Наименование рабочего параметра	Единизмере-ния	Установочное значение сигнальных величин (L,Н) и блокировочных (LL, HН)	Действие блокировки
сверх максим HН	макс.   Н	миним.   L	сверх. миним LL
Расход
1.FRCA1 (FI1, FI1-1,FI1-2)	Смесь природного газа и АВС в печь первичного риформинга поз. 101-В	т.м3/ч					Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы "А
2. FrRA1	Молярное соотношение пара к газу в поз. 101-В				3,0	2,5	- // -
3.FRCA2 (FI2, FI2-1, FI2-2)	Пар в поз. 101-В	т/ч					- // -
4.FRC3 (FI3, FI3-1)	Воздух во втоичный риформинг поз. 103-D	т.м3/ч					Светозвуквая сигна-лизация. Блокировка группы “B”
5. FICA 4 (FI4,FI4-1,FI4-2)	Воздух на нагнетании 101-J	т.м3/ч				37,5	- // -
6. FRCA5	«Бедный» раствор «Карсол» в абсорбер 101-ЕА	т/ч					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защиты насосов106-J/ 106-JA.
7. FRCA6	«Бедный» раствор «Карсол» в абсорбер 101-ЕВ	т/ч					- // -
8. FICA7	Синтез- газ после 1-й ступени компрессора 103-J	т.м3/ч					Светозвуковая сигна-лизация.
9. FICA9	Газообразный аммиак на всас 1-й ступени компрессора 105-J	т.м3/ч			6,2		Светозвуковая сигна-лизация.
10.FI 10	ПГ на входе в 103-B	т.м3ч					- // -
11.FICA11	Газообразный аммиак на всас 2-й ступени компрессора 105-J	т.м3/ч			58,5		- // -
12.FICA 12	ПГ с нагн. 102-J	т.м3/ч					- // -
13. FC22	Топливный природ-нвй газ к горелкам вспомогательного котла 101-BU	т.м3/ч			2,7		Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы “А”
14.FS33	Пар после паросборника 101-F	т/ч					- // -
15.FRCA35	Полубедный» раствор Карсол на орошение нижней части абсорбера 101-ЕА	т/ч					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защиты насоса 107-JВ.
16.FRCA37	Полубедный» раствор Карсол на орошение нижней части абсорбера 101-ЕВ	т/ч					- // -
17.FI44	Синтез- газ к пусковому пологревателю 102-В	т.м3/ч					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 102-В
18.FICA45	Газообразный аммиак после 3-й ступени компрессора 105-J	т.м3/ч			78,5		Светозвуковая сигна-лизация.
19.FC47	Деминерализованная вода на деаэратор 101-И	т/ч					- // -
20.FC49	Питательная вода котлов после насосов 104-J/JA	т/ч					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит питательных насосов 104-J, 104-JA .
21.FICA63	Синтез- газ на всасе 2-й ступени компрессора 103-J	т.м3/ч					Светозвуковая сигна-лизация.
22.FICA65	Синтез- газ на всасе 4-й ступени компрессора 103-J	т.м3/ч					- // -
23.FICA401	Трубопровод входа аммиака в установку осушки синтез-газа	м3/ч			3,4		- // -
24.FI402	Трубопровод выхода аммиака из сепаратора поз. 403-F	м3/ч			0,4		- // -
25.FIC 703	Воздух на нагн.вент 106-U	%					Схема защит пускового котла 106-U
26.FI-810	ПГ на технологию	т.м3/ч					Светозвуковая сигна-лизация.
27. FA76L	Азот в сбросный коллектор 12V100 на факельную установку	м3/ч
28.FA77L	Азот в сбросный коллектор 12V92 на факельную установку	м3/ч
29.FA91L	Азот в сбросный коллектор 14РV64 на факельную установку	м3/ч
30.FA92L	Азот в сбросный коллектор 14РV61 на факельную установку	м3/ч
31.FS614L	Охлаждающая вода на компрессор азота 103-DJAM	м3/ч				0,8	Группа локальных блокировок . Останов компрессора азота 103-DJAM
32.FS841LL	Охлаждающая вода 1401-J	кг/ч					Группа локальных блокировок . Останов компрессора воздуха КИП 1401-J.
Уровень
33.LIC 1	Конденсат в 121-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
34.LICA01	В аммиачном сепараторе установки осушки АВС F-1	мм					- // -
35.LIC2	Конденсат в 120-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 102-J
36. LIC3	В водяной рубашке вторичного риформинга 103-Д	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
37. LICA4	В абсорбере 101-ЕА	мм					- // -
38. LICA5	В абсорбере 101-ЕВ	мм					- // -
39. LICA8	В сепараторе 150-F	мм					- // -
40.LIC10	Конденсат в 105F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
41.LICA11	В отпарной колонне 103-Е	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
42.LICA14	В дегезаторе отпарного конденсата 151-F	мм					- // -
43.LI 15	Сепаратор отпарного газа для 101-В	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы “А”
44..LIC17	В сепараторе 102-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
45..LIC18	В кубе нижней части регенератора 102-ЕВ	мм					- // -
46.LIC19	В кубе нижней части регенератора 102-ЕВ	мм					- // -
47.LIC22	В кубе нижней части регенератора 102-ЕА	мм					- // -
48.LICA23	В сепараторе 113-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
49.LIC 26	Конденсат в 104-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
50.LIC 27	Конденсат в 123F	мм					- // -
51.LIC 28	Конденсат в 124F	мм					- // -
52.LIC33	Во вторичном сепараторе 106-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
53.LIC 34	ЖА сепар.106-F	мм					- // -
54.LIC35	В первичном сепараторе 126-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
55.LIC36	ЖА в сепар.126-F	мм					- // -
56.LIC39	В ресивере жидкого аммаиака 109-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
57.LIC40	В сборнике жидкого аммаиака 107-F	мм					- // -
58.LIC43	ЖА в расширителе 110-F	мм					Схема защит компрессора 105-J
59.LIC45	ЖА в расширителе 111-F	мм					- // -
60.LIC47	ЖА в расширителе112-F	мм					- // -
61.LIC47_1	ЖА в расширителе112-F	мм					- // -
62.LIC49	В деаэраторе 101-U	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок. Уровень в деаэраторе 101- U
63LC50 (LI50, LI50-2, LI53)	Вода в паросборнике 101-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка групп "АА" , "А"
64.LIC54	В сборнике конденсата 103-JCF	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок . Уровень в конденсаторе 103- JС-F
65.LICA55	В сборнике конденсата 105-JCF	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок . Уровень в конденсаторе 105- JС-F
66.LIC56	В сборнике конденсата 104-JCF	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок . Уровень в конденсаторе 104- JС-F
67.LIC57	В сборнике конденсата 102-JCF	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок . Уровень в конденсаторе 102- JС-F
68.LICA58	В сборнике конденсата 101-JCF	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок . Уровень в конденсаторе 101- JС-F
69. LICA63	В водяной рубашке 101-СА	мм			-50		Светозвуковая сигна-лизация.
70. LICA64	В водяной рубашке 101-СВ	мм			-50		- // -
71.LIC66	Конденсат в 157-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 102-J
72. LIC70	В кубе нижней части регенератора 101-ЕА	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
73. LI72	В сборнике конден-сата пара 180-F	мм					Уровень в сборнике парового конденсата 180-F
74.LS73	В сепараторе 123-F	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
75. LS74	В сепараторе 124-F	мм					- // -
76. LIC116	В емкости мгновенного вскипания раствора «Карсол» поз. 116-F	мм (%)		(90)	(20)		Светозвуковая сигна-лизация.
77. LIC119	В сепараторе CO2 поз. 119-F	мм (%)		(90)	(20)		- // -
78.LC403	В сепараторе поз. 403-F	%	76,1	47,5	9,7		Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
79.LS405	ЖА в сепараторе 403-F	%	76,1	47,5	9,3		- // -
80.LI415	В сепараторе масла поз. 404-F	%					Светозвуковая сигна-лизация.
81.LIC 501	Нап.бак УМ НД 103-JF4	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
82.LIC 502	Нап.бак УМ СД 103-JF5	мм					- // -
83.LIC 503	Нап.бак УМ.ВД 103-JF6	мм					- // -
84.LIC 506	Ловушка УМ СД 103-JF8А	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
85.LIC 507	Ловушка УМ СД 103-JF8В	мм					- // -
86.LIC 508	Ловушка УМ ВД 103-JF9А	мм					- // -
87.LIC 509	Ловушка УМ ВД 103-JF9В	мм					- // -
88.LRCA 704	Вода в барабане 106-U	мм			-80	-100	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит пускового котла 106-U
89.LI931	Конденс.в сепараторе 102-U	мм					Светозвуковая сигна-лизация.
90. LS1H	В сепараторе 158-F	мм					Схема защит компрессора 101-J
91 LS2H	В сепараторе 159-F	мм					- // -
92.LS3H	В сепараторе 160-F	мм					- // -
93.LA6L	В водяной рубашке котла- утилизатора 101-СА	мм			-100		Светозвуковая сигна-лизация.
94. LA7L	В водяной рубашке котла- утилизатора 101-СВ	мм			-100		- // -
95. LA8L	В абсорбере 101-ЕА	мм					Группа локальных блокировок . Схема защит абсорбера 101ЕА
96. LS9HH	В сепараторе 158-F	мм					Схема защит компрессора 101-J
97. LS10HH	В сепараторе 159-F	мм					- // -
98. LS11HH	В сепараторе 160-F	мм					- // -
99. LA12L	В абсорбере 101-ЕА	мм					Группа локальных блокировок . Схема защит абсорбера 101ЕА
100.LA13L	В абсорбере 101-ЕВ	мм					- // -
101. LA14L	В абсорбере 101-ЕВ	мм					- // -
102. LA21L	В сепараторе 102-F	мм				300 от верхнего уровня
103. LA22L	В сепараторе 113-F	мм				200 от верхнего уровня
104. LS23HH	В сепараторе 104-F	мм					Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
105. LA24H	В сепараторе 104-F	мм					- // -
106. LA25H	В сепараторе 105-F	мм					- // -
107. LS28HH	В сепараторе 105-F	мм					- // -
108. LS29HH	В сепараторе 123-F	мм					- // -
109. LS30HH	В сепараторе 124-F	мм					- // -
110. LS31HH	В первичном сепараторе 126-F	мм					- // -
111. LS36HH	В расширителе 110-F	мм					Схема защит компрессора 105-J
112. LS38HH	В расширителе 111-F	мм					- // -
113. LS39HH	В расширителе 112-F	мм					- // -
114. LA55H	В сепараторе 103-F	мм
115. LA56L	В сепараторе 103-F	мм			-75
116. LA57H	В сепараторе 121-F	мм
LS59HH	Конденсат в сепараторе 120-F	мм					Схема защит компрессора 102-J
117.LS60HH	Конденсат в сепараторе 157-F						- // -
118. LA61H	В деаэраторе	мм					Группа локальных блокировок. Уровень в деаэраторе 101- U
119. LA62L	В деаэраторе 101-U	мм					- // -
120. LA101H	В паросборнике 101-F	мм		350 (1167 мм от днища барабана)
121 .LA122L	В паросборнике 101-F	мм				150мм(967 мм от днища барабана)	Автозапуск резервного насоса 104-JA/J.
122.LA401L	Маслобак 101-JFT	мм (л)			320 (3820)
123. LA404H	В сепараторе поз. 403-F	%	76,1				Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
124.LA451L	Маслобак 102-JFT	мм (л)			320 (2690)
125.LS452LL	Уровень УМ в 102-JF6	мм					Схема защит компрессора 102-J
126.LS453LL	Уровень УМ в 102-JF7	мм					- // -
127.LA504H	Ловушка УМ НД 103-JF7А	мм
128.LA505H	Ловушка УМ НД 103-JF7В	мм
129.LA506H	Ловушка УМ СД 103-JF8А	мм
130.LA507H	Ловушка УМ СД 103-JF8В	мм
131.LA508H	ЛовушкаУМ ВД 103-JF9А	мм
132.LA509H	Ловушка УМ ВД 103-JF9В	мм
133.LA510L	Маслобак 103-JF1	мм
134.LA551L	Бак смазочного масла 105-JF1	мм (л)		320 (4790)
135.LA621L	Маслобак насоса 104-J	мм
136.LA622L	Маслобак насоса 104-JА	мм
137.LA661L	Маслобак дымососа 101-ВJА	мм
138.LA662L	Маслобак дымососа 101-ВJВ	мм
139.LS735LL	Вода в барабане 106-U	мм			-100		Схема защит пуского котла 106-U
140. LA761L	Бак- смеситель гидразина 106-JF	мм
141. LA762L	Бак- смеситель фосфатов 107-JF	мм
142. LA763L	Бак аммиачной воды 108-JF	мм
Число оборотов
143.SI 1	Обороты 102 -JT	об/мин
144.SI 2	Обороты 101 -JT	об/мин
145.SI 3	Обороты 103 -JT	об/мин
146.SI 4	Обороты 105 -JT	об/мин
147.SC7	Обороты 101-BJAT	об/мин
148.SC8	Обороты 101-BJBT	об/мин
149.SS9	Обороты 104 -JT	об/мин
150.SS10	Обороты 104 -JAT	об/мин
Автоматический анализ.
151.QI3	Содержание СО2в синтез- газе после сепаратора 103-F	Об. доля %		0,2
152.QI4	Содержание О2 в дымовых газах после 101-В	об.дол, %		4,0
153.QI14	Питательная вода в деаэраторе 101-U	мк См/см		2,0
154.QI16	Электропроводность питательной воды в паросборнике 101-F	- // -
155.QI17	Содержание кремния в деминерализован-ной воде в деаэраторе 101-U	ррм
156.QI18	Электропроводность конденсата пара после холодильников 101-JC¸105-JC	мкСм/см
157. XA1H	Содержание Н2 в помещении анализаторной №1	Об. доля,%					От нижнего предела взрываемости
158. XA2H	Содержание Н2 в помещении анализаторной №2	Об. доля,%					От нижнего предела взрываемости
159.XA3H	Содержание Н2 в помещении анализаторной №3	Об. доля,%					От нижнего предела взрываемости
160.XA4H, XA5H, XA6H	Содержание СН4 в атмосфере в районе компрессора 102-J	Об. доля,%					От нижнего предела взрываемости
161. XA7H, XA8H, XA9H	Содержание Н2 в атмосфере в районе компрессора 103-J	Об. доля,%					От нижнего предела взрываемости
Давление.
162.PI01	АВС на уст. осушки	кгс/ см2			50,0		Светозвуковая сигна-лизация.
163.PICA3 (PI3, PI3-1, PI3-2)	Природный газ на сжигание в печь первичного риформинга 101-В	кгс/ см2		3,7	2,0	1,0	Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы «А»
164.PICA03	Азотоводородная смесь из влагоотделителя F-2	кгс/ см2		4,3			Светозвуковая сигна-лизация.
165. PRC4	АВС на всасе 1-й чтупени компрессора 103-J	кгс/ см2			18,0	3,5	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- JБлокировка группы «C»
166.PICA08	Газообразный аммиак на выходе из сепаратора F-1	кгс/ см2			3,4	3,2	Светозвуковая сигна-лизация.
167.PI9	Природный газ из газопровода ГП 12 на входе в цех	кгс/ см2			6,5		- // -
168.PDC12	Перепад на циркуляционной ступени 103-J	кгс/ см2					- // -
169.PI14	На всасе дымососа 101-BJA, 101-ВJВ	мм.вод ст.		-100			- // -
170.PICA19 (PI19-1, PI19-2)	Разрежение в 101-В	мм.вод ст.	= +5	-2			Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы «А»
171.PIC20	В коллекторе пара низкого давления	кгс/см2		4, 4,0	3, 3,0		Светозвуковая сигна-лизация.
172.PICA25	В коллекторе пара среднего давления	кгс/см2		4, 42,2	3, 38,0		- // -
173. PDI29	Cопротивление регенератора 102-ЕВ	- // -		0,3			- // -
174. PDI30	Cопротивление регенератора 102-ЕА	- // -		0,3			- // -
175. PC31	Топливный газ на горелки пароперегревателя печи 101-В	кгс/ см2			0,6	0,1 для природ газа 0,15 для топливной смеси	Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы «А»
176. PDC32	Сопротивление колонны синтеза аммиака 105-Д	- // -					Светозвуковая сигна-лизация.
177.PICA35	Пар высокого давления на 101-F	кгс/ см2					Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок. Давление в паросборнике 101-F.
178.PRCA36	В коллекторе пара высокого давления	кгс/ см2					Светозвуковая сигна-лизация.
179.PI39	Пар ВД после 101-F	кгс/ см2					- // -
180.PC40	Топливный газ перед горелками подогревателя 102-В	- // -			0,4	0,2	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 102-В.
181.PI43	Топливный газ перед горелками подогревателя 103-В	кгс/ см2			0,4	0,12	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 103-В.
182.PI43_1	Топливный газ перед горелками подогревателя 103-В	кгс/ см2			0,4	0,12	- // -
183.PRCA49	В расширительном сосуде 112-F	- // -	0,03	0,025			Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
184. PICA89	На входе в 103-JC	мм.рт.ст.		-390	-545		Светозвуковая сигна-лизация.
185.PICA92	На входе в 106-JC	- // -		-390			- // -
186. PICA95	На входе в 104-JC	- // -		-390			- // -
187.PICA98	Пар на входе в 102-JC	- // -		-390			- // -
188. PICA101	На входе в 101-JC	- // -		-390			- // -
189. РDI101	Перепад давления на фильтре буферного газа на СГУ КНД-105-J	- // -		0,5
190. PI112	На входе 1402-J/JA	кгс/ см2			3,5	3,0	Светозвуковая сигна-лизация.
191. PS112	Камера утечки газа КНД 105-J	- // -	1,5	0,5			Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
192. PS113	Камера утечки газа КНД 105-J	- // -	1,5	0,5			Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
193. PI113	Воздух для КИПиА из установки осушки воздуха 1402-U	- // -			6,8	6,5	Светозвуковая сигна-лизация.Группа локальных блокировок. Компрессор воздуха КИП 1401-J .
194.PC114 (PI114, PI114-1)	Дымовые газы вспомогательного котла 101-BU	мм рт ст		-2			Светозвуковая сигна-лизация. Блокировка группы «AА»
195. PICA116 (PI116, PI116-2, PI116-3)	Топливный газ на вспомогательный котел 101-BU	кгс/ см2			0,7	0,33	- // -
196.PS 123-1	Масло после 109-LJ/LJA	- // -			2,8	1,0	Светозвуковая сигна-лизация. Группа локальных блокировок. Автозапуск насосов 109LJ/LJA
197.PS123_2	Масло после 109-LJ/LJA	- // -			2,8	1,0	- // -
198. PS155	Пара на выходе из турбины 1-й ступени 103-JT	- // -	47,5	45,0			Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
199. РI162	Дымовые газы огневого подогревателя 103-В	мм.вод.ст.					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 103-В.
200.PI164	Разрежение в 102-В	- // -					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 102-В.
201. PRC166	Газообразный аммиак в цех слабой азотной кислоты	кгс/ см2					Светозвуковая сигна-лизация.
202.PRC167	Cброс газообразного аммиака на факельеную установку	- // -					- // -
203. РDI201	Перепад давления на фильтре буферного газа на СГУ КВД 105-J	- // -		0,5			- // -
204. PIC206	Буферный азот на КИП СГУ	кгс/ см2		24,5			- // -
205. PI207	Буферный газ после фильтра Ф-201/1,2	- // -					- // -
206. PS212	Камера утечки газа КВД 105-J	- // -	1,5	0,5			Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
207. PS213	Камера утечки газа КВД 105-J	- // -	1,5	0,5			- // -
208. PS352	В хранилище аммиака 1001-F	- // -				0,02	- // -
209.PS402	Смазочное масло 101-J	- // -			1,8	1,0	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 101-J.
210.PS402_1	Смазочное масло 101-J	- // -			1,8	1,0	- // -
211 PDI412	Максимальный перепад давления в сепараторе масла поз. 404-F	кПа (кгс/ см2)		(1,55)			Светозвуковая сигна-лизация.
212.PDCV453	УМ в 102-JF6	мм					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 102-J
213.PDCV454	УМ в 102-JF7	мм					- // -
214.PS454	Смазочное масло 102-J	кгс/ см2			1,6	1,0	- // -
215.PS454_1	Смазочное масло 102-J	- // -			1,6	1,0	- // -
216.PS510	Смазочное масло 103-J	- // -			0,84	0,56	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора синтез-газа 103- J
217.PS510_1	Смазочное масло 103-J	- // -			0,84	0,56	- // -
218.PS513	Регулирующее масло 103-J	- // -			8,0		Светозвуковая сигна-лизация.
219.PS554	Смазочное масло 105-J	- // -			1,9	1,0	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
220.PS554_1	Смазочное масло 105-J	- // -			1,9	1,0	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит компрессора 105-J.
221.PI621	Масло регулятора104-J	- // -			3,1		Светозвуковая сигна-лизация.
222.PS622_1	Смазочное масло 104-J	- // -			0,7	0,5	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит питательных насосов 104-J , 104-JA.
223.PS622_2	Смазочное масло 104-J	- // -			0,7	0,5	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит питательных насосов 104-J , 104-JA.
224.PI623	Масло регулятора 104-JA	- // -			3,1		Светозвуковая сигна-лизация.
225.PS624_1	Смазочное масло 104-JA	- // -			0,7	0,5	Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит питательных насосов 104-J , 104-JA.
226.PS624_2	Смазочное масло 104-JA	кгс/ см2			0,7	0,5	- // -
227.PS661_1	Смазочное масло 101-BJA	- // -			0,8	0,6	Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит дымососов 10-ВJА , 104-ВJВ.
228.PS661_2	Смазочное масло 101-BJA	- // -			0,8	0,6	- // -
229.PS663	Регулирующее масло 101-BJA	- // -				1,6	- // -
230.PS666_1	Смазочное масло 101-BJB	- // -			0,8	0,6	- // -
231.PS666_2	Смазочное масло 101-BJB	- // -			0,8	0,6	- // -
232.PS668	Регулирующее масло 101-BJB	- // -				1,6	- // -
233.PI701	Паросборник 106-U	- // -					Светозвуковая сигна-лизация.
234.PIC 706	ТГ на 106-U	- // -				2,25	Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит пуского котла 106-U
235.PDI800	Максимальный перепад давления на фильтрах Ф-1/1,2	- // -		0,45	0,4		Светозвуковая сигна-лизация.
236. PI809	Природный газ из газопровода ГП 43 на входе в цех	- // -					- // -
237.PS931	Факельная труба 102-U	- // -				-50	Группа локальных блокировок. Давление в стволе факельной установки 102-U.
238.PI932	Природный газ на горелки факела 102-U	- // -			0,2		Светозвуковая сигна-лизация.
239. PIC-1098	Десорбированые газы в емкости мгновенного вскипания раствора «Карсол» поз. 116-F	МПа (кгс/см2)		0,9 (9)	0,5 (5)		- // -
240.PAS40	ТГ в подогреватель 102-В	кгс/ см2				0,2	Схема защит огневого подогре-вателя 102-В.
241. PdA56H	Сопротивление фильтра на всасе 104-J	- // -			0,1
242. PdA57H	Сопротивление фильтра на всасе 104-JА	- // -			0,1
243. PS110HH	Камера утечки газа на КНД 105-J	- // -	1,5				Схема защит компрессора 105- J.
244. PS111HH	Камера утечки газа КНД 105-J	- // -	1,5				Схема защит компрессора 105- J.
245.PA122L	Масло после насоса 109-LJ/LJA	- // -			2,8
246.PS123L	Масло после насоса 109-LJ/LJA	- // -			1,0
247.PS155HH	Пар из 103-JT	- // -	47,5				Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
248. PS210HH	Камера утечки газа КВД 105-J	кгс/ см2	1,5				Схема защит компрессора 105- J.
249. PS211HH	Камера утечки газа КВД 105-J	- // -	1,5				- // -
250. PA301L	Барьерный азот после редуктора РД-300	- // -			0,5
251. PA401L	Барьерный азот после редуктора РД-400	- // -			0,5
252.PS401LL	Смазочное масло 101-J	- // -				1,0	Схема защит компрессора 101-J.
253.PS403LL	Смазочное масло 101-J	- // -				1,8	- // -
254.PS405LL	Масло на нагн 101-J/JI/JIA	- // -					- // -
255.PS406LL	Масло на нагн 101-J/JI/JIA	- // -					- // -
256.PA407L	Пар СД на 101J/JIT	- // -
257.PS411LL	Масло регулятора числа об.101-JT	- // -				1,7	Схема защит компрессора 101-J.
258.PS412LL	Масло регулятора числа об.101-JT	- // -				2,0	- // -
259.PS421_1LL	Регулирующее масло 101-J	- // -				0,3	- // -
260.PS421_2LL	Регулирующее масло 101-J	- // -				0,3	- // -
261.PS421_3LL	Регулирующее масло 101-J	- // -				0,3	- // -
262.PS422_1LL	Регулирующее масло 102-J	- // -				0,3	Схема защит компрессора 102-J.
263.PS422_2LL	Регулирующее масло 102-J	- // -				0,3	- // -
264.PS422_3LL	Регулирующее масло 102-J	- // -				0,3	- // -
265.PS451LL	Масло на нагн.102-JI/JIA	- // -				6,8	- // -
266.PS452LL	Масло на нагн.102-JI/JIA	- // -				6,8	- // -
267.PS453LL	Смазочное масло 102-J	- // -				1,0	- // -
268.PS455LL	Смазочное масло 102-J	- // -				1,6	- // -
269.PS464LL	Масло регулятора числа об.102-JT	- // -				1,7	- // -
270.PA465L	Пар СД 102J/J1T	- // -
271.PA466L	Пар СД 102J/J2T	- // -
272.PS511LL	Смазочное масло 103-J	- // -				0,56	Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
273.PS512LL	Смазочное масло 103-J	- // -				0,84	- // -
274.PS514LL	Регулирующее масло 103-J	- // -				8,0	- // -
275.PS515LL	Регулирующее масло 103-J	- // -				3,5	Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
276.PS515_1LL	Регулирующее масло 103-J	- // -				3,5	- // -
277.PS515_2LL	Регулирующее масло 103-J	- // -				3,5	- // -
278.PdS541HH	Разгр.поршень КВД 4 ст.103-J	кгс/ см2	0,92				- // -
279.PdS542HH	Разгр.поршень КВД ЦС 103-J	кгс/ см2	0,92				- // -
280.PA543H	Разгр.поршень КВД 4 ст.103-J	- // -		0,76
281.PA544H	Разгр.поршень КВД ЦС 103-J	- // -		0,76
282.PS551LL	Масло на нагн 105-J/J1/J1A	- // -				8,2	Схема защит компрессора 105- J.
283.PS552LL	Масло на нагн 105-J/J1/J1A	- // -				8,2	- // -
284.PS553LL	Смазочное масло 105-J	- // -				1,0	- // -
285.PS555LL	Смазочное масло 105-J	- // -				1,9	- // -
286.PA564L	Масло числа оборотов 105-JT	- // -			1,7
287.PA565L	Пар среднего давления 105-J/J1T	- // -
288.PA566L	Пар среднего давления 105-J/J2T	- // -
289.PS567LL	Масло регулятора числа об.105-JT	- // -			2,2		Схема защит компрессора 105- J.
290.PS567_1LL	Масло регулятора числа об.105-JT	- // -			2,2		- // -
291.PS567_2LL	Масло регулятора числа об.105-JT	- // -			2,2		- // -
292.PS601LL	Смаз.масло после PCV 601(105UJ1)	- // -				0,6	Газодувка 105- UJ.
293.PA602L	Смаз.масло после PCV 601(105UJ1)	- // -			0,8
294.PS603HH	Регулирующее масло 105-UJT	- // -
295.PS603LL	Регулирующее масло 105-UJT	- // -				1,7
296.PA604H	Отработанный пар 105-UJ1T	- // -		4,5
297.PS606L	Давление азота на всасе	- // -				2,0
298.PS608H	Давление азота на нагнетании	- // -
299.PS610L	Давление масла (азотодувки)	- // -
300.PS612H	Давление между мембранами (азотодувки)	- // -	4,0
301.PS621_3LL	Масло предельных защит 104-J	- // -				0,3
302.PA621_2L	Масло регулятора104-J	- // -				3,1	Схема защит питательных насосов 104- J, 104- JА
303.PS622LL	Смазочное масло 104-J	- // -				0,5	Схема защит питательных насосов 104- J, 104- JА
304.PS623_2L	Масло регулятора 104-JA	- // -				3,1	Схема защит питательных насосов 104- J, 104- JА
305.PS623_3L	Масло предельных защит 104-JA	- // -				0,3
306.PS624LL	Смазочное масло 104-JA	- // -				0,5	Схема защит питательных насосов 104- J, 104- JА
307.PS661LL	Смазочное масло 101-BJA	кгс/ см2				0,6	Схема защит дымососов 101-ВJА, 101-ВJВ
308.PS663_1L	Масло предельных защит 101-BJA	- // -				0,3	Схема защит дымососов 101-ВJА, 101-ВJВ
309.PS663LL	Регулирующее масло 101-BJA	- // -			1,6		Схема защит дымососов 101-ВJА, 101-ВJВ
310.PA665H	Пар из турбины 101-BJAT	- // -		4,5
311.PS666LL	Смазочное масло 101-BJB	- // -				0,6	Схема защит дымососов 101-ВJА, 101-ВJВ
312.PS668_1L	Масло предельных защит 101-BJB	- // -				0,3	- // -
313.PS668LL	Регулирующее масло 101-BJB	- // -			1,6		- // -
314.PA670H	Пар из турбины 101-BJBT	- // -		4,5
315. PS723L	Топливный газ в коллекторе на 106-U	- // -			3,0		Схема защит пускового котла 106-U.
316.PS724LL	ТГ в 106-U	- // -				2,25	- // -
317.PA841L	Смазочное масло 1401-J	- // -			0,7		Локальная блокировка. Компрессор воздуха КИП 1401-J
318.PS842LL	Смазочное масло 1401-J	- // -			0,7		- // -
Температура
319.TRCA-1	Природный газ на выходе из 103-В	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 103-В.
320.TRC1AA (TI1A, TI1B)	ПГ после байпаса	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Группа “A”.
321.TIS4-17	Пар ВД из пароперегр.II секции	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
322.TS5_1	Катализатор 101-D	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Группа “A”.
323.TS5_12	Конгаз из 1 трубы печи 101-B	оС					Группа “B”.
324.TS5_13	Конгаз из 2 трубы печи 101-B	оС					- // -
325.TS5_14	Конгаз из 3 трубы печи 101-B	оС					- // -
326.TS5_15	Конгаз из 4 трубы печи 101-B	оС					- // -
327.TS5_16	Конгаз из 5 трубы печи 101-B	оС					- // -
328.TS5_17	Конгаз из 6 трубы печи 101-B	оС					Группа “B”.
329.TS5_18	Конгаз из 7 трубы печи 101-B	оС					- // -
330.TS5_19	Конгаз из 8 трубы печи 101-B	оС					- // -
331.TS5_20	Конгаз из 9 трубы печи 101-B	оС					- // -
332.TS5_21	Конгаз из 10 трубы печи 101-B	оС					- // -
333.TS5_22	Конгаз из 11 трубы печи 101-B	оС					- // -
334.TS5_23	Конгаз из 12 трубы печи 101-B	оС					- // -
335.TS7_1	Конгаз в реактор 103-D	оС					- // -
336. TI7-2	Верхний слой катализатора в реакторе 103-D	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
337. TI7-3	Средний (верхний) слой катализатора в реакторе 103-D	оС					- // -
338. TI7-4	Средний (нижний) слой катализатора в реакторе 103-D	оС					- // -
339. TI7-5	Нижний слой катализатора в реакторе 103-D	оС					- // -
340. TI7-9	Верх (нижнего) слоя катализатора 101-D	оС					- // -
341. TI7-10	Технологический газ на входе в газовые кипятильники 105-СА/СВ	оС					- // -
342.TI7-11	Пар высокого давления на выходе из пароперегревателя I секции	оС					- // -
343.TS8-1	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Группа “C”.
344.TS8-2	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
345.TS8-3	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
346.TS8-4	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
347.TS8-5	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
348. TICA9	Пар после РОУ 105/40	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
349. TRCA10	Технологический газ на входе в 104-DА	оС					- // -
350. TRCA11	Технологический газ на входе в 104-DВ	оС					- // -
351.TRC 12	КГ на выходе из 104-С	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
352.TI15	Температура слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
353.TC16	Синтез- газ на выходе из подогревателя 102-В	оС					- // -
354.TIСA18	Синтез- газ из холодильника 178-С	оС					- // -
355.TIСA19	Синтез- газ из воздушного холодильника 124-С	оС					- // -
356.TIСA20	Газообразного аммиака	оС					- // -
357. ТS21	Слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Группа “C”.
358. ТS22	Слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
359. ТS23	Слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
360. ТS24	Слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
361. ТS25	Слоя катализатора в метанаторе 106-D	оС					- // -
362.TRСA26	Пар высокого давления на выходе из пароперегревателя II секции	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
363.TI27_6	Дымовые газы 106-U	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
364.TS27_8	Пар ВД на 103-JT	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
365. TI28-1	Наружная поверхность стенки труб подогревателя природного газа в конвекционной зоне печи 101-В	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
366. TI28-2	Наружная поверхность стенки труб подогревателя питательной воды в конвекционной зоне печи 101-В	оС					- // -
367. TI28-3	Наружная поверхность стенки труб пароперегревателя II секции в конвекционной зоне печи 101-В	оС					- // -
368. TI28-4	Наружная поверхность стенки труб пароперегревателя I секции в конвекционной зоне печи 101-В	оС					- // -
369. TI28-5	Наружная поверхность стенки труб подогревателя воздуха в конвекционной зоне печи 101-В	оС					- // -
370. TI28-6	Наружная поверхность стенки труб подогревателя парогазовой смеси в конвекционной зоне печи 101-В	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
371. TI28-8,7,9,10	Наружная поверхность стенки труб в подогревателе I03-В газовой смеси в радиантной зоне	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 103-В.
372.TI28_11,12,13,14	ПГ после змеевика 103-В	оС					- // -
373.TI28_17,18	Нал.пламени на дежурн.гор. 102-U	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
374.TI28_23,24	Нал.пламени на дежурн.гор.ФУ 102-U	оС					- // -
375. TI29-1	Подшипник турбины 101-BJAT	оС					- // -
376. TI29-2	Подшипник турбины 101-BJAT	оС					- // -
377. TI29-3	Подшипник малой шестерни редукто-ра дымососа 101-BJA	оС					- // -
378. TI29-4	Подшипник малой шестерни редукто-ра дымососа 101-BJA	оС					- // -
379. TI29-5	Подшипник боль-шой шестерни редуктора дымососа 101-BJA	оС					- // -
380. TI29-6	Подшипник большой шестерни редуктора дымососа 101-BJA	оС					- // -
381. TI29-7	Подшипник дымососа 101-BJA	оС					- // -
382. TI29-8	Подшипник дымососа 101-BJA	оС					- // -
383. TI29-9	Смазочное масло после холодиль-ника дымососа 101-BJA	оС					- // -
384.TI29-10	Подшипник турбины 101-BJВТ	оС					- // -
385. TI29-11	Подшипник турбины 101-BJВТ	оС					- // -
386. TI29-12	Подшипник малой шестерни редукто-ра дымососа 101-BJВ	оС					- // -
387. TI29-13	Подшипник малой шестерни редукто-ра дымососа 101-BJВ	оС					- // -
388. TI29-14	Подшипник боль-шой шестерни редуктора дымососа 101-BJВ	оС					- // -
389. TI29-15	Подшипник большой шестерни редуктора дымососа 101-BJВ	оС					- // -
390. TI29-16	Подшипник дымососа 101-BJВ	оС					- // -
391. TI29-17	Подшипник дымососа 101-BJВ	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
392. TI29-18	Смазочное масло после холодильника дымососа 101-BJВ	оС					- // -
393.TS30_1	Конгаз из 1 трубы печи 101-B	оС					Группа “B”.
394.TS30_2	Конгаз из 2 трубы печи 101-B	оС					- // -
395.TS30_3	Конгаз из 3 трубы печи 101-B	оС					- // -
396.TS30_4	Конгаз из 4 трубы печи 101-B	оС					- // -
397.TS30_5	Конгаз из 5 трубы печи 101-B	оС					- // -
398.TS30_6	Конгаз из 6 трубы печи 101-B	оС					- // -
399.TS30_7	Конгаз из 7 трубы печи 101-B	оС					- // -
400.TS30_8	Конгаз из 8 трубы печи 101-B	оС					- // -
401.TS30_9	Конгаз из 9 трубы печи 101-B	оС					- // -
402.TS30_10	Конгаз из 10 трубы печи 101-B	оС					- // -
403.TS30_11	Конгаз из 11 трубы печи 101-B	оС					- // -
404.TS30_12	Конгаз из 12 трубы печи 101-B	оС					- // -
405. TICA31	Охлаждающий воздух на холодильник 110-С	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
406. TICA32	Трубопровод АВС на выходе из холодильника 115-С	оС					- // -
407. TI33	Охлаждающий воздух холодильника 193-С	оС					- // -
408. TI34	Охлаждающий воздух холодильника 108-С	оС			-45		- // -
409. TI35	Охлаждающий воздух холодильника 143-СА	оС			-45		- // -
410. TI36	Охлаждающий воздух холодильника 143-СВ	оС			-45		- // -
411. TI37	Охлаждающий воздух холодильника 178-С	оС					- // -
412. TI38	Охлаждающий воздух холодильника 177-С	оС			-45		- // -
413. TI39	Охлаждающий воздух холодильника 124-С	оС					- // -
414. TI40	Охлаждающий воздух холодильника 116-С	оС			-45		- // -
415. TI41	Охлаждающий воздух холодильника 129-JС	оС					- // -
416. TI42	Охлаждающий воздух холодильника 130-JС	оС					- // -
417. TI43-1	Охлаждающий воздух холодильника 193-С	оС					- // -
418. TI43-2	Отпарного конденсата в холодильнике 193-С	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
419. TI43-3	Охлаждающего воздуха холодильника 193-С	оС					- // -
420. TI43-4	«Полубедного» раствора «Карсол» на всасе 107-JA/JB/JC	оС					- // -
421. TI43-5	Охлаждающего воздуха холодильника 193-С	оС					- // -
422. TI43-6	«Полубедного» раствора «Карсол» на всасе 107-JA/JB/JC	оС					- // -
423. TI43-7	Воздух на холодильник 110-С	оС					- // -
424. TI43-8	Охлаждающего воздуха холодильника 108-С	оС					- // -
425. TI43-9	«Бедного» раствора «Карсол» после воздушного холодильника	оС					- // -
426. TI43-10	Охлаждающего газа после холодильника 115-С	оС					- // -
427. TI43-12	Циркуляционного синтез- газа на всасе компрессора 103-J	оС					- // -
428. TI43-20	Технологического газа на выходе из метанатора 106-Д	оС					- // -
429. TI43-21	Стенки змеевиков в подогревателе 102-В	оС					Светозвуковая сигна-лизация. Схема защит огневого подогревателя 102-В.
430. TI43-22	Стенки змеевиков в подогревателе 102-В	оС					- // -
431.TI121_1_1	Подшипник 106-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
432.TI121_1_2	Подшипник 106-J	оС					- // -
433.TI121_1_3	Горячий воздух 106-J	оС					- // -
434.TI121_1_4	Горячий воздух 106-J	оС					- // -
435.TI121_1_5	Холодный воздух 106-J	оС					- // -
436.TI121_2_1	Подшипник 106-JA	оС					- // -
437.TI121_2_2	Подшипник 106-JA	оС					- // -
438.TI121_2_3	Горячий воздух 106-JA	оС					- // -
439.TI121_2_4	Горячий воздух 106-JA	оС					- // -
440.TI121_2_5	Холодный воздух 106-JA	оС					- // -
441.TI122_1	Подшипник 107-JAM	оС					- // -
442.TI122_2	Подшипник 107-JAM	оС					- // -
443.TI122_3	Горячий воздух 107-JAM	оС					- // -
444.TI122_4	Горячий воздух 107-JAM	оС					- // -
445.TI122_5	Холодный воздух 107-JAM	оС					- // -
446.TI123_1	Подшипник 107-JBM	оС					- // -
447.TI123_2	Подшипник 107-JBM	оС					- // -
448.TI123_3	Горячий воздух 107-JBM	оС					- // -
449.TI123_4	Горячий воздух 107-JBM	оС					- // -
450.TI123_5	Холодный воздух 107-JBM	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
451.TI124_1	Подшипник 107-JCM	оС					- // -
452.TI124_2	Подшипник 107-JCM	оС					- // -
453.TI124_3	Горячий воздух 107-JCM	оС					- // -
454.TI124_4	Горячий воздух 107-JCM	оС					- // -
455.TI124_5	Холодный воздух 107-JCM	оС					- // -
456. TI401-1	Подшипника турбины 101-JT	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
457. TI401-2	Подшипника турбины 101-JT	оС					- // -
458. TI401-3	Подшипника турбины 101-JT	оС					- // -
459. TI401-4	Подшипника секции низкого давления компрессора 101-J	оС					- // -
460. TI401-5	Подшипника секции низкого давления компрессора 101-J	оС					- // -
461. TI401-6	Подшипника секции низкого давления компрессора 101-J	оС					- // -
462. TI401-7	Подшипника секции высокого давления компрессора 101-J	оС					- // -
463. TI401-8	Подшипника секции высокого давления компрессора 101-J	оС					- // -
464. TI401-9	Подшипника секции высокого давления компрессора 101-J	оС					- // -
465. TI401-11	Воздуха на нагнетании 1-й ступени компрессора 101-J	оС					- // -
466. TI401-13	Воздуха на нагнетании 2-й ступени компрессора 101-J	оС					- // -
467. TI401-15	Воздуха на нагнетании 3-й ступени компрессора 101-J	оС					- // -
468. TI401-17	Воздуха на нагнетании 4-й ступени компрессора 101-J	оС					- // -
469.TI401-18	Отбор пара из турбины 101-JT	оС					- // -
470. TI401-19	Подшипника редуктора компрессора 101-J	оС					- // -
471. TI401-20	Подшипника редуктора компрессора 101-J	оС					- // -
472. TI401-21	Подшипника редуктора компрессора 101-J	оС					- // -
473. TI401-22	Подшипника редуктора компрессора 101-J	оС					- // -
474. TI401-23	Подшипника редуктора компрессора 101-J	оС					- // -
475. TI402-1	Охлаждающего воздуха холодильника 129-JС	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
476. TI402-2	Охлаждающего воздуха холодильника 130-JС	оС					- // -
477. TI402-3	Пара после турбины в конденсатор 101-J	оС					- // -
478. TI402-4	Пара после турбины в конденсатор 101-J	оС					- // -
479.TI451_1	Масло на вых. холод-ка компр.102-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
480.TI451_2	Подшипник турбины 102-JТ	оС					- // -
481.TI451_3	Подшипник турбины 102-JТ	оС					- // -
482.TI451_4	Подшипник турбины 102-JТ	оС					- // -
483.TI451_5	Подшипник секции НД 102-J	оС					- // -
484.TI451_6	Подшипник секции НД 102-J	оС					- // -
485.TI451_7	Подшипник секции НД 102-J	оС					- // -
486.TI451_8	Подшипник секции ВД 102-J	оС					- // -
487.TI451_9	Подшипник секции ВД 102-J	оС					- // -
488.TI451_10	Подшипник секции ВД компр.102-J	оС					- // -
489.TI451_12	ПГ на нагнетание I ст. 102-J	оС					- // -
490.TI451_14	ПГ на нагнетание II ст. 102-J	оС					- // -
491.TI451_15	Пар из турбины 102-JT	оС					- // -
492.TI451_16	Конденсат на выходе 102-JC	оС					- // -
493.TI451_17	Конденсат на выходе 102-JC	оС					- // -
494. TI451-20	Пара на выходе из турбины в 105-UJI	оС					- // -
495. TI451-21	Подшипника тур- бины газодувки 105-UJI	оС					- // -
496. TI451-22	Подшипника турбины газодувки 105-UJI	оС					- // -
497. TI451-23	Подшипника турбины газодувки 105-UJI	оС					- // -
498. TI451-24	Подшипника турбины газодувки 105-UJI	оС					- // -
499. TI501-1	Масла после холодильника компрессора 103-J	оС					- // -
500. TS501-3	Подшипника корпуса низкого давления компрессора 103-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
501. TS501-4	Подшипника корпуса низкого давления компрессора 103-J	оС					- // -
502. TS501-5	Подшипника корпуса низкого давления компрессора 103-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
503. TS501-6	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
504. TS501-7	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
505. TS501-8	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
506. TS501-9	Подшипника корпуса среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
507. TS501-10	Подшипника корпуса среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
508. TS501-11	Подшипника корпуса среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
509. TS501-12	Подшипника корпуса высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
510. TS501-13	Подшипника корпуса высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
511. TS501-14	Подшипника корпуса высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
512. TS501-16	Газа на нагнетании 1-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
513. TS501-18	Газа на нагнетании 2-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
514. TI501-19	Газа на всасе 3-й ступени компрессора 103-J	оС			3 (при неработающей установке осушки синтез-газа)		Светозвуковая сигна-лизация.
515. TS501-20	Газа на нагнетании 3-й ступени компрессора 103-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
516. TS501-22	Газа на нагнетании 4-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
517. TS501-24	Циркуляционного синтез-газа на нагнетании компрессора 103-J	оС					- // -
518. TI502-2	Охлаждающего воздуха холодильника 177-С	оС			-45		Светозвуковая сигна-лизация.
519. TI502-3	Синтез-газа на выходе холодильника 177-С	оС					- // -
520. TI502-4	Охлаждающего воздуха на холодильник 116-С	оС			-35		Светозвуковая сигна-лизация.
521. TI502-5	Синтез- газа на выходе из холодильника 116-С	оС					- // -
522. TI502-6	Охлаждающего воздуха после холодильника 178-С	оС					- // -
523.TI502_7	Пар из турбины 105-JT						- // -
524. TI502-8	Охлаждающего воздуха после холодильника 124-С	оС					- // -
525. TI502-10	Конденсата после конденсатора 103-JC	оС					- // -
526. TI502-11	Конденсата после конденсатора 103-JC	оС					- // -
527. TS521	Подшипника секции низкого давления компрессора 103-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
528. TS522	Подшипника секции низкого давления компрессора 103-J	оС					- // -
529. TS523	Подшипника секции низкого давления компрессора 103-J	оС					- // -
530. TS524	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
531. TS525	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
532. TS526	Подшипника турбины 103-JТ	оС					- // -
533. TS527	Подшипника секции среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
534. TS528	Подшипника секции среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
535. TS529	Подшипника секции среднего давления компрессора 103-J	оС					- // -
536. TS530	Подшипника секции высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
537. TS531	Подшипника секции высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
538. TS532	Подшипника секции высокого давления компрессора 103-J	оС					- // -
539. TS533	Синтез- газа на нагнетании 1-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
540. TS534	Синтез- газа на нагнетании 2-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
541. TS535	Синтез- газа на нагнетании 3-й ступени компрессора 103-J	оС					- // -
542. TS536	Синтез- газа на нагнетании 4-й ступени компрессора 103-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.Схема защит компрессора синтез-газа 103-J
543. TS537	Циркуляционного газа на выходе из компрессора 103-J	оС					- // -
544. TS538	Пара высокого давления на турбину 103-JТ	оС					- // -
545. TI551-1	Масло на выходе из компрессора 105-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
546. TI551-2	Подшипника 105-JТ	оС					- // -
547. TI551-3	Подшипника 105-JТ	оС					- // -
548. TI551-4	Подшипника 105-JТ	оС					- // -
549. TI551-5	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
550. TI551-6	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
551. TI551-7	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
552. TI551-8	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
553. TI551-9	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
554. TI551-10	Подшипника компрессора 105-J	оС					- // -
555. TI551-12	Аммиака на нагнетании 1-й ступени компрессора 105-J	оС					- // -
556. TI551-13	Аммиака на нагнетании 2-й ступени компрессора 105-J	оС					- // -
557. TI551-14	Газообразного аммиака после холодильника 128-С	оС					- // -
558. TI551-15	Аммиака на нагнетании 3-й ступени компрессора 105-J	оС					- // -
559.TI551_16	Пар из турбины 105-JT	оС					- // -
560. TI551-17	Конденсата после конденсатора 105-JС	оС					- // -
561. TI551-18	Конденсата после конденсатора 105-JС	оС					- // -
562. TI551-31	Аммиака на СГУ	оС					- // -
563. TI621-1	Масла после холодильника насосов 104-JT- C1A/C1B	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
564 .TI621-2	Подшипников турбины насоса 104-JТ	оС					- // -
565. TI621-3	Подшипников турбины насоса 104-JТ	оС					- // -
566. TI621-4	Подшипник шес-терни редуктора насоса 104-J	оС					- // -
567. TI621-5	Подшипник шес-терни редуктора насоса 104-J	оС					- // -
568. TI621-6	Подшипник колеса редуктора насоса 104-J	оС					Светозвуковая сигна-лизация.
569. TI621-7	Подшипник колеса редуктора насоса 104-J	оС					- // -
570. TI621-8	Подшипник насоса 104-J	оС					- // -
571. TI621-9	Подшипник насоса 104-J	оС					- // -
572. TI621-11	Масло после холодильника 104-JT- C1A/C1B	оС					- // -
573. TI621-12	Подшипник турбины насоса 104-JАТ	оС					- // -
574. TI621-13	Подшипник турбины насоса 104-JАТ	оС					- // -
575. TI621-14	Подшипник шестерни редуктора насоса 104-JА	оС					- // -
576. TI621-15	Подшипник шестерни редуктора насоса 104-JА	оС					- // -
577. TI621-16	Подшипник (насоса) редуктора насоса 104-JА	оС					- // -
578. TI621-17	Подшипник (насоса) колеса редуктора насоса 104-JА	оС					- // -
579. TI621-18	Подшипник насоса 104-JA	оС					- // -
580. TI621-19	Подшипник насоса 104-JА	оС					- // -
581. TI621-22	Конденсат после конденсатора 104-JС	оС					- // -
582. TI621-23	Конденсат после конденсатора 104-JС	оС					- // -
583.TS608H	Температура азота на нагнетании	оС
584.TIС705	Пар в 106-U	оС					- // -
Приборы вспомогательного оборудования для вращающихся машин
585. XS401HH	Осевой сдвиг вала секции высокого давления компрессора 101-J	кгс/ см2	1,5
586. XS402HH	Осевой сдвиг вала секции низкого давления компрессора 101-J	кгс/ см2	1,5
587.XS451HH	Осевой сдвиг вала секции высокого давления компрессора 105-J	кгс/ см2	1,5
588.XS452HH	Осевой сдвиг вала секции низкого давления компрессора 105-J	кгс/ см2	1,5
589. XS551HH	Осевой сдвиг вала секции высокого давления компрессора 105-J	кгс/ см2	1,5
590. XS552HH	Осевой сдвиг вала секции низкого давления компрессора 105-J	кгс/ см2	1,5
591. VI501_1	Вибрация К НД 103-J	мм		0,038
592.VI501_2	Вибрация К НД 103-J	мм		0,038
593. VI502_1	Вибрация К НД 103-J	мм		0,038
594.VI502_2	Вибрация К НД 103-J	мм		0,038
595. VI503_1	Вибрация турбины 103-J	мм		0,038
596.VI503_2	Вибрация турбины 103-J	мм		0,038
597. VI504_1	Вибрация турбины 103-J	мм		0,038
598.VI504_2	Вибрация турбины 103-J	мм		0,038
599. VI505_1	Вибрация К СД 103-J	мм		0,038
600.VI505_2	Вибрация К СД 103-J	мм		0,038
601.VI506_1	Вибрация К СД 103-J	мм		0,038
602.VI506_2	Вибрация К СД 103-J	мм		0,038
603 . VI507_1	Вибрация К ВД 103-J	мм		0,038
604.VI507_2	Вибрация К ВД 103-J	мм		0,038
605. VI508_1	Вибрация К ВД 103-J	мм		0,038
606.VI508_2	Вибрация К ВД 103-J	мм		0,038
607. XS542_1	Cдвиг ротора КВД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
608.XS542_2	Cдвиг ротора КВД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
609.XS542_3	Cдвиг ротора КВД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
610. XS543_1	Cдвиг ротора КСД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
611.XS543_2	Cдвиг ротора КСД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
612.XS543_3	Cдвиг ротора КСД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
613. XS544_1	Cдвиг ротора КНД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
614.XS544_2	Cдвиг ротора КНД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
615.XS544_3	Cдвиг ротора КНД 103-J	мм	-0,381	-0,254	0,254	0,381
616. ХА-565	Давление пара среднего давления 105-J-J1T	- // -
617. ХА-566	Давление пара среднего давления 105-J-J2 T	кгс/ см2
Приборы контроля погасания пламени
618.XS102_1	Погасание пламени в 102B		Наличие пламени
619.XS102_2	Погасание пламени в 102B		Наличие пламени
620.XS102_3	Погасание пламени в 102B		Наличие пламени
621.XS102_4	Погасание пламени в 102B		Наличие пламени
622.XS103_1	Погасание пламени в 103B		Наличие пламени
623.XS103_2	Погасание пламени в 103B		Наличие пламени
624.XS103_3	Погасание пламени в 103B		Наличие пламени
625.XS103_4	Погасание пламени в 103B		Наличие пламени
626.X707	Погасание пламени запальника 106U		Наличие пламени
627.XS707A, XS707B	Погасание пламени в 106-U		Наличие пламени		Остановка 106-U при срабатывании обоих датчиков (А,В). Закрытие от-секателей EmV-725, 726. Открытие EmV-727.

 

Перечень предохранительных клапанов

 

Пози-ция клапа-на	Место установки клапана	Рабочее давление, кгс/см2	Установочное давление, кгс/см2
SV-1A	На линии 12NG3А110 после сепаратора природного газа поз. 120-F ( на участке 320-55 линии 4NG-36А11Q)	17,0	19,0
SV-1B	На линии 12NG3А110 после сепаратора природного газа поз. 120-F ( на участке 320-57 линии 4NG-37А11Q)	17,0	19,0
SV-3A	Воздушный центробежный компрессор поз.101-J	34,5
SV-3B	Воздушный центробежный компрессор поз.101-J	34,5
SV-4	На линии 10NG14Д218 перед реактором сероочистки поз.102-DA ( на линии уч-ка 305-24А линии 1NG24Д218)	42,2	47,6
SV-5	На линии 10NG16ДД218 перед реактором сероочистки поз.102-DВ ( на линии уч-ка 305-25А линии 1NG34Д218)	42,2	47,6
SV-6	Межступенчатый сепаратор природного газа поз.157-F	17,3
SV-7	На линии 10NG13Д218 перед реактором гидроочистки поз.101-D ( на линии уч-ка 305-21А линии 1NG12Д218)	42,2	47,6
SV-8A	На котле- утилизаторе 2-й ступени поз.102-C (на участке 308-58 линии 6PG41Д218)	31,6	35,5
SV-8B	На котле- утилизаторе 2-й ступени поз.102-C (на участке 308-59 линии 6PG43Д218).	31,6	35,5
SV-8C	На котле- утилизаторе 2-й ступени поз.102-C (на участке 308-59 линии 6PG43Д218)	31,5	35,5
SV-8D	На котле- утилизаторе 2-й ступени поз.102-C (на участке 308-59 линии 6PG44Д218)	31,6	35,5
SV-9	На линии 24PG7В21А (на участке 309-23 линии 3PG13Б21А)	31,3	35,5
SV-11	На линии 8PG3Д218 (на участке 309-38 линии 4PG14Д218)	31,6	35,5
SV-12A	На линии 14PW2211К после отпарной колонны поз.103-E (на участке 310-29 линии 6PW7А11К)	1,5	2,6
SV-12B	На линии 14PW2211К после отпарной колонны поз.103-E (на участке 310-29 линии 6PW10А11К)	1,5	2,6
SV-13A	На линии 4PW2411К после сепаратора 102-F к подогревателю поз. 190-С (на участке 310-30)	4,2	10,5
SV-13B	На линии 4PW2411К после сепаратора 102-F к подогревателю поз. 190-С (на участке 310-30)	4,2	10,5
SV-16	На линии 6NH6В11Q от конденсатора аммиака поз.127-С до ресивера поз. 109-F (на линии 1 ½ NH 161В11Q)		26,5
SV-17A	На линии 18PG22В24А после сепаратора поз. 102-F (на участке 302А-82 линии 6PG46В25А)	28,5	31,3
SV-17B	На линии 18PG22Б25А после сепаратора поз. 102-F (на участке 302-В линии 6PG45В25А)	28,5	31,3
SV-18	На линии 6CAR31В23 перед угольным фильтром 117-F (на участке 310-34 линии 1CAR47)		47,2
SV-20	На линии 16PG27В21А после сепаратора поз. 103-F (на участке 320-60 линии 3PG-47)	27,6	31,3
SV-21	Компрессор синтез- газа поз.103-J	25,8	28,5
SV-22A	На линии 16SG8В21А после сепаратора на всасе компрессора синтез- газа поз.104-F (на уч-ке 320-66 линии 6SG21)	25,8	28,5
SV-22B	На линии 16SG8В21А после сепаратора на всасе компрессора синтез- газа поз.104-F (на уч-ке 320-66 линии 6SG22)	25,8	28,5
SV-23A	На линии 1 ½ PW60А21А перед подогревателем отпарной колонны поз. 190-С (см. черт. F7101-5С 1PW57А21А).	4,2	10,5
SV-23B	На линии 1 ½ PW60А21А перед подогревателем отпарной колонны поз. 190-С (см. черт. 17101-6С 1PW57А21А).	4,2	10,5
SV-24	Сепаратор 1 ступени компрессора синтез- газа 103-J (поз.105-F)	52,3
SV-25	На линии 4SG87В11Q после сепаратора продувочных газов поз. 108-F (на уч-ке 316-16 линии 2SGB1B11Q)		26,5
SV-26A	На линии 12SG82N32F перед циркуляционной ступенью компрессора синтез- газа поз. 103-J (на уч-ке 321-49А линии 2SG4N32А)
SV-26B	На участке 321-49А линии 2SG102
SV-27A	На выходе из аппарата поз.124-С
SV-27B	На выходе из аппарата поз.124-С
SV-28A	На сборнике жидкого аммиака поз.107-F	15,8	17,6
SV-28B	На сборнике жидкого аммиака поз.107-F	15,8	17,6
SV-29	На линии 1NH104F42A на нагнетании насоса поз.107-JA ( на участке 316-502)
SV-30	На линии 1NH10GF42A на нагнетании насоса поз.107-J ( на участке 316-501)
SV-33	На линии 6LS411 (на уч-ке 302-А-107 10LS50	3,5	8,0
SV-34	На линии 16N24А-21А после сепаратора системы инертного газа 105-J (на уч-ке 309-11 линии 3РУ27В21А)		3,0
SV-35	На линии 16SG50N32A после теплообменника поз.179-С (на уч-ке 318-504 линии 1SG41)
SV-36	На линии 18NH49A11Q после расширительного сосуда 3-й ступени поз.112-F (на уч-ке 317-35 линии 2NH85)	0,014	8,0
SV-37	На линии 30NH31A11Q после расширительного сосуда 2-й ступени поз.111-F (на уч-ке 317-38 линии 3NH84А11Q)	1,72	8,0
SV-38A	На линии 12NH5A11Q после расширительного сосуда 1-й ступени поз.110-F (на уч-ке 317-40 линии 4NH83А11Q)	6,04	8,0
SV-38В	На линии 12NH5A11Q после расширительного сосуда 1-й ступени поз.110-F (на уч-ке 317-40 линии 4NH83А11Q)	6,04	8,0
SV-39А	На линии продувки 6SG68А11Q до задвижки перед врезкой в линию 8FG5A21A( на уч-ке 302А-102 линии 2 SG 89 A11Q)		8,0
SV-39B	На уч-ке 302-В-102 линии 3SG-83		8,0
SV-40A	На линии 10PG1A11Q после дегазатора поз.121-F (на уч-ке 319-7 линии 4FG20A11Q)		8,0
SV-40B	На линии 10PG1A11Q после дегазатора поз.121-F (на уч-ке 319-8 линии 4FG22)		8,0
SV-41A	На паросборнике поз.101-F ( на уч-ке 308-31 линии 3РУ24)	105,5
SV-41B	На паросборнике поз.101-F ( на уч-ке 308-31 линии 3РУ25F41A)	105,5
SV-41C	На паросборнике поз.101-F ( на уч-ке 308-31 линии 3РУ94F41A)	105,5
SV-41D	На паросборнике поз.101-F ( на уч-ке 308-31 линии 3РУ93F41A)	105,5
SV-42	На линии продувки паросборника поз.101-F 1 ½ 8028F41А (на уч-ке линии ¾ ВО35А21А)	3,5
SV-43A	На деаэраторе поз.101-U	1,4	3,5
SV-43B	На деаэраторе поз.101-U	1,4	3,5
SV-45A	На линии 14LS3441А (на уч-ке 302-В-43 линии 6LS1А41А)	3,5
SV-45B	На линии 14LS3441А (на уч-ке 302-В-43 линии 6LS1А41А)	3,5
SV-45C	На линии 14LS3441А (на уч-ке 302-В-43 линии 6LS152А41А)	3,5
SV-45D	На линии 14LS3441А (на уч-ке 302-В-43 линии 6LS153)	3,5
SV-46A	На линии 6NH142А11Q после холодильника поз.129-С (на уч-ке 317-7 линии 4NH114A11Q)	3,5
SV-46B	На линии 6NH142А11Q после холодильника поз.129-С (на уч-ке 317-7 линии 4NH114A11Q)	3,5
SV-47A	На ресивере воздуха КИП поз.1401-F
SV-47B	На ресивере воздуха КИП поз.1401-F
SV-48	На линии 20HS3 ( на уч-ке 307-32-2 линии РУ-54)	105,5	111,5
SV-49A	На линии 16MS21Д22В выхода из поз. 103-JAT и JBT(на уч-ке 320-88 линии 8MS5)	40,5	48,5
SV-49B	На линии 16MS21Д22В выхода из поз. 103-JAT и JBT(на уч-ке 320-88 линии 5Д22В)	40,5	49,5
SV-50A	На линии 16MS6Д22В (на уч-ке 302В-76 линии 6MS В4Д22В)	40,5	47,5
SV-50B	На линии 16MS6Д22В (на уч-ке 302В-76 линии 6MS 50Д22В)	40,5	47,5
SV-50C	На линии 16MS6Д22В (на уч-ке 302В-76 линии 6MS 78Д22В)	40,5	48,5
SV-51	На линии 14LS43A41A после паровой турбины поз.101-BJAT( на уч-ке 306-7 линии 4LS65)	3,5
SV-59	На линии 24УЕА26А перед конденсатором поз.104-JC (на уч-ке 302-В-40 линии 8УЕ15А26А)	0,32	0,73
SV-61	На линии 10LS46А41А после паровой турбины поз. 101-BJTB (на уч-ке 306-В линии 4LS69А41А)	3,5
SV-62	На линии 3MS 49Д22В перед теплообменником инертного газа (на уч-ке 309-52 линии 1MS 55Д22В)	40,4	47,5
SV-63	На барабане продувки котлов поз. 156-F(на уч-ке 308-47 линии 4LS36А41А)	3,5
SV-64A	На линии 1ВF 51В21А для обогрева КИПиА (линии ¾ BF 54В21В)	37,5
SV-64B	На линии 1ВF 51В21А для обогрева КИПиА (линии   ¾ BF 54В 21А)	37,5
SV-65A	На линии 1ВF 53А 21А для обогрева КИПиА (линии ¾ BF 55В21А)
SV-65B	На линии 1ВF 53А 21А для обогрева КИПиА (линии ¾ BF 55В21А)
SV-66	На линии 24УЕ71А26А после турбины поз. 104-JAT (на уч-ке 302-В-40 линии 8УF14А26А)	0,32	0,73
SV-67A	На холодильнике продувочного газа поз.125-С (на уч-ке линии 4NH143А11Q)	0,014
SV-67B	На холодильнике продувочного газа поз.125-С (на уч-ке линии 4NH143А11Q)	0,014
SV-56 А/B/С	Перед пароконденсатором 101-JC	0,32	0,73
SV-58 А/В/С/Д	Перед пароконденсатором 103-JC	0,32	0,73
SV-59	Перед пароконденсатором 104-JC	0,32	0,73
SV-60 А/В/С	Перед пароконденсатором 105-JC	0,32	0,73
SV-74	Паровая турбина поз.103-JT-J1	3,5
SV-75	Паровая турбина поз.103-JT-J3	3,5
SV-76	Паровая турбина поз.105-JT-J1	3,5
SV-77	Паровая турбина поз.105-JT-J2	3,5
SV-78	Компрессор воздуха КИП поз.1401-J
SV-79	На линии ½ В21А подачи азота от компрессора к термокарманам аппарата поз.103-D (линия ¾ LN81В21А)
SV-80	Паровая турбина азотодувки поз.105-UJT	3,5
SV-67В	На аммонийном холодильнике смеси свежего и циркуляционного газа поз. 117-С (на линии 4NH 146А11Q)	1,72
SV-67А	На холодильнике продувочного газа поз. 126-С (на линии 4NH143)	0,024
SV-68В	На аммонийном холодильнике смеси свежего и циркуляционного газа поз. 117-С (на линии 4NH 146А11Q)	1,72
SV-69А	На подогревателе питательной воды поз. 123-С (на линии 2У55F41А)
SV-69В	На подогревателе питательной воды поз. 123-С (на линии 2У56F41А)
SV-70А	На линии 16SG50N32A после 179-С перед 121-С (на уч-ке 317-65 линии 3SG51N32А)		349,8
SV-70В	На линии 16SG50N32A после 179-С перед 121-С (на уч-ке 317-64 линии 35SG 99132А)		349,8
SV-71	На деаэраторе поз.101-U	2,4	0,1
SV-79	На линии 1/24В21А подачи азота от компрессора к термокарманам аппарата поз. 103-D (линия ¾ LN81В21А)
SV-81	На линии 1LN 2142C21А перед врезкой 10NG11С21А перед подогревателем поз.103-В	47,6	52,5
SV-82	На линии 1N50B21A подачи азота в линию 2SG31B21A (см. черт. 320-63а)	35,5
SV-83	На линии 8NH175A11Q между компрессором поз. 105-J и конденсатором поз. 127-С (на уч-ке 302-В-112 лини 4NH176)	10,5	12,7
SV-91	На линии 4LS8 ( пар в колонну 103-Е) перед 150-F	1,4	2,6
SV-92	На линии 4LS37 пара перед 103-Е	1,55	2,6
SV-101	На линии АМГ-2 после ЗСМ-166	15,5	18,5
СППК-4-40А	На линии газообразного аммиака АМГ-12 в кор. 302		20,7
СППК-2-4Б	На линии газообразного аммиака АМГ-12 в кор. 302		20,7
SV-732	На пусковом котле поз.106-U	44,5
SV-733	На пусковом котле поз.106-U	45,3
SV-777	На нагнетании насоса поз.106-LJ	3,5	4,2
SV-778	На нагнетании насоса поз.107-LJA
SV-779	На нагнетании насоса поз.108-LJ	3,5	4,2
SV-780	На нагнетании насоса поз.107-LJC	3,5	4,2
SV-781	На нагнетании насоса (ам. воде)	3,5	4,2
SV-782	На нагнетании насоса поз.107-LJB
SV-783	На нагнетании насоса поз.107-LJC
SV-841	Холодильник компрессора поз.1401-J	2,0	2,5
SV-861	Осушитель «А» поз.1401-U
SV-862	Осушитель поз.1401-UB
SV-101 JC-7/15	На конденсаторе пара эжектора отсоса «инертов» 101-JC	3,5	3,5
SV-103 JC-7/15	На конденсаторе пара эжектора отсоса «инертов» 103-JC	3,5	3,5
SV-104 JC-7/15	На конденсаторе пара эжектора отсоса «инертов» 104-JC	3,5	3,5
SV-105 JC-7/15	На конденсаторе пара эжектора отсоса «инертов» 105-JC	3,5	3,5
№246	На шаровом газгольдере азота
№248	На шаровом газгольдере азота
SV-80	Турбина для воздуходувки 105-UJIT	3,5	5,0
№531	Ресивер воздуха КИП к.308		9,2
№538	Ресивер технологического воздуха № 60296		9,2
№562	Ресивер технологического воздуха № 60294		9,2
SV-784	Линия фосфатов 1-С FIE41Д	55,0	55,0
	Линия газообразного аммиака АМГ-15		20,7
	Линия газообразного аммиака АМГ-15		20,7
	Линия танковых газов ГТН
	Охладитель промывной воды 809	94,0	99,0
	Линия сбросного газа 8021	11,0	11,0
	Линия газообразного аммиака 8032 после аппарата 810	3,5	19,0
	Охладитель исходного газа 805	0,014	19,0
	Сборник аммиачных продувок 813	4,5	19,0
	Линия продувочных газов 8003 у т/о 806	89,0	99,0
	Линия водорода 8014	54,0	54,0
	Линия сбросного газа 8020	11,0	11,0
	Линия 3,5-1/57 установки осушки воздуха КИП	8,0	8,4
	Линия газообразного аммиака 4,4-2/Г-65	19,0	22,0
	Увлажнитель поз. Е-608	35,0	37,0
	Линия- газы дегазации масла 103-J 4.63-1/В-15	9,2	9,2
	Линия жидкого аммиака 8.1-2/Г-107, насос Н-617	10,0	10,0
	Линия танковых газов 4.43-17/Г-9	46,0	46,0
	Линия: смесь танковых и продувочных газов 4.45-5/Г-9	98,0	98,0
	Линия фильтрованной воды увлажнителей Т-401, Т-403, Т-405	6,0	6,0
	Линия азотоводородной смеси 4.51-2/А-12	39,0	39,0
	Линия азотоводородной смеси 4.51-2/А-12	39,0	39,0
	Линия азотоводородной смеси 4.51-2/А-12	39,0	39,0
	Линия танковых газов 4.43-7/Г-9 от сборника Е-610		46,0
	Линия фильтрованной воды 1.7-2/ВГ-8		6,2
	Линия сбросного газа 8017 из т/о 806 в аппарат 804	10,0	11,0
PSV-116F	На емкости мгновенного вскипания 116-F	7,72	31,3

 

 

2.9 Оценка взрывоопасности производства аммиака

Для общей оценки потенциальной опасности и разработки соответствующих защитных мероприятий, в соответвии с ПБ 09-540-03, агрегат аммиака разделен на 7 блоков (см.схему).

Для каждого блока рассчитаны энергетические показатели взрывоопасности.

Данные по оценке взрывоопасности блоков приведены в таблице.

 

Количественная оценка взрывоопасности технологических

блоков, входящих в схему производства

Наименование установки	Позиция запорной арматуры, являющейся границами блоков по технологической схеме	Относительный энергет. потенциал блока	Общая приведенная масса блока кг	Категория взрывоопасности
Блок 1. Система топливного газа	от клапанов PCV-7, НСV-8А(8В) до горелок и клапана PCV-44	4,788	11,05	III
Блок 2. Подготовка и сероочистка природного газа высокого давления	от EmV-818 до EmV-11 и FCV-17 (включая систему компрессора 102-J от EmV-18 и FCV-8, PCV-1 до EmV-11)	5,38	15,65	III
Блок 3. Конверсия метана и конверсия СО 1 ступени	от EmV-11 до EmV-1, EmV-2, EmV-6, EmV-7	9,845	96,05	III
Блок 4. Конверсия СО II ступени и очистка от СО2	от EmV-1 и EmV-7 до EmV-8 и PCV-5	7,415	41,04	III
Блок 5. Метанирование, компремирование свежего синтез- газа и циркуляционного синтез -газа	от EmV-8, EmV-9 до EmV-5, EmV-410, FCV-8, FCV-17, PCV-4, HCV-74	30,4		II
Блок 6. Синтез аммиака.	от EmV-5, EmV-410 до EmV-9 и HC-8A(8B)	8,181	55,11	III
Блок 7. Аммиачная компрессия	от EmV-14 до задвижки на входе и выходе газообразного аммиака из компр. 105-J	15,30		III

2.10 Характеристика арматуры отсекающей стадии и блоки

агрегата

Позиция по схеме	Ду мм	Время срабатывания сек
EmV-818
FRC-17
EmV-18
FIC-8
EmV-11
EmV-1
PCV-7
HC-8A(8B)
EmV-6
EmV-7
EmV-8
PiC-5
PRC-4
EmV-17
EmV-5
EmV-410	304,8 (12”)
EmV-9
EmV-14
FRC-17
PiC-44